楊 勇，張 弛，徐 華，邵先軍，戚宣威，金涌濤，何 堅(jiān)

（1.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014 2.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司，杭州 310007）

0 引言

隨著浙江電網(wǎng)的快速發(fā)展，省內(nèi)500 kV 及220 kV 等電壓等級(jí)的短路電流水平逐年攀升。部分變電站的母線短路電流水平已經(jīng)接近或者超過(guò)了斷路器的遮斷容量，短路電流超標(biāo)問(wèn)題已經(jīng)成為制約浙江電網(wǎng)發(fā)展和電網(wǎng)安全運(yùn)行的主要矛盾之一。

傳統(tǒng)短路電流抑制措施主要有：設(shè)備投停、母線分列運(yùn)行、線路出串運(yùn)行、電網(wǎng)解環(huán)運(yùn)行、采用高阻設(shè)備、變壓器中性點(diǎn)裝設(shè)小電抗等措施。浙江電網(wǎng)多采用拉停線路、母線分列運(yùn)行等措施降低電網(wǎng)的短路電流水平，但這些措施對(duì)電網(wǎng)運(yùn)行的靈活性、可靠性以及經(jīng)濟(jì)性存在一定負(fù)面影響[1-2]。

針對(duì)常規(guī)短路電流抑制措施的弊端，本文提出柔性短路電流抑制技術(shù)，通過(guò)采用快速開關(guān)在故障期間動(dòng)態(tài)改變系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，母線短時(shí)分列運(yùn)行，限制短路電流，同時(shí)降低對(duì)系統(tǒng)正常運(yùn)行的影響。故障切除后快速開關(guān)迅速閉合，避免了傳統(tǒng)母線長(zhǎng)期分列運(yùn)行給電網(wǎng)帶來(lái)的影響[3-4]。

近年來(lái)，國(guó)內(nèi)研究者對(duì)采用快速開關(guān)限制短路電流進(jìn)行了研究。研究的焦點(diǎn)主要集中于基本原理、快速驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)、短路故障識(shí)別和仿真分析等問(wèn)題。文獻(xiàn)[5]對(duì)快速開關(guān)的關(guān)鍵技術(shù)即快速渦流驅(qū)動(dòng)技術(shù)和短路故障快速識(shí)別判據(jù)進(jìn)行了論述，提出利用快速開關(guān)的快速分閘特性可以在故障時(shí)迅速實(shí)現(xiàn)電網(wǎng)解列，達(dá)到降低短路電流水平的目的。文獻(xiàn)[6]為解決采用傳統(tǒng)操作機(jī)構(gòu)的斷路器分合閘速度和可靠性較低的問(wèn)題，提出了一種基于渦流驅(qū)動(dòng)的大容量快速開關(guān)，研制了10 kV/5 kA、開斷能力80 kA 的快速開關(guān)。文獻(xiàn)[7]以寧夏電網(wǎng)中某750 kV 變電站330 kV 母線發(fā)生三相短路故障為算例進(jìn)行了仿真分析，結(jié)果表明采用快速開關(guān)的限制短路電流措施不僅能夠顯著地抑制短路電流，而且能夠提升系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性。文獻(xiàn)[8]研究了系統(tǒng)拓?fù)湔{(diào)整方法、配合時(shí)序及動(dòng)作策略，結(jié)合典型系統(tǒng)結(jié)構(gòu)研究了短路電流抑制效果，分析了拓?fù)湔{(diào)整對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定和繼電保護(hù)的影響。但是針對(duì)采用220 kV 快速開關(guān)短路電流抑制方法的工程應(yīng)用、人工短路驗(yàn)證快速開關(guān)與常規(guī)開關(guān)的配合時(shí)序以及動(dòng)作策略的正確性還未見(jiàn)相關(guān)報(bào)道。

本文闡述了柔性短路電流抑制技術(shù)的基本原理、快速開關(guān)基本工作原理和短路故障快速識(shí)別技術(shù)，提出了快速開關(guān)與常規(guī)開關(guān)的配合時(shí)序及動(dòng)作策略，分析了快速開關(guān)在不同安裝位置對(duì)故障點(diǎn)短路電流的抑制作用。為驗(yàn)證所提出的動(dòng)作時(shí)序及控制策略的有效性，進(jìn)行了220 kV 線路單相人工短路試驗(yàn)。

1 柔性短路電流抑制技術(shù)基本原理

圖1 給出了柔性短路電流抑制技術(shù)的原理。支路n 發(fā)生短路故障，故障點(diǎn)短路電流是由相連的多條饋電支路匯集形成，故障點(diǎn)短路電流超過(guò)常規(guī)斷路器的遮斷容量，因此常規(guī)斷路器無(wú)法開斷系統(tǒng)的短路電流。

圖1 柔性短路電流抑制技術(shù)原理

柔性短路電流抑制技術(shù)采用快速開關(guān)在故障期間動(dòng)態(tài)改變系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，即在故障發(fā)生后、常規(guī)斷路器分閘前將故障點(diǎn)與部分匯集支路隔離，切除支路1 和支路j 的短路電流，從而抑制故障點(diǎn)短路電流水平，降至常規(guī)斷路器遮斷容量?jī)?nèi)，提高切除故障電流的可靠性，降低對(duì)電網(wǎng)沖擊。短路故障切除后且在滿足同期并列運(yùn)行條件的情況下，快速開關(guān)自動(dòng)合閘，系統(tǒng)恢復(fù)正常拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，降低對(duì)系統(tǒng)正常運(yùn)行的影響。

快速開關(guān)開斷后，短路電流才能得到限制，要實(shí)現(xiàn)柔性短路電流抑制，快速開關(guān)應(yīng)在常規(guī)斷路器分閘時(shí)間內(nèi)完成系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)調(diào)整，因此快速開關(guān)快速性能以及快速開關(guān)與常規(guī)斷路器的時(shí)序配合十分重要。下面從快速開關(guān)基本工作原理、短路故障快速識(shí)別以及快速開關(guān)與常規(guī)斷路器時(shí)序配合3 個(gè)方面進(jìn)行闡述。

2 快速開關(guān)工作原理

在快速開關(guān)切除短路故障時(shí)，滅弧室內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生高溫、高壓電弧，斷口間還要承受電弧熄滅后產(chǎn)生的暫態(tài)過(guò)電壓，斷路器開斷過(guò)程中滅弧室內(nèi)部是一個(gè)復(fù)雜的氣流場(chǎng)—溫度場(chǎng)—電磁場(chǎng)多場(chǎng)耦合的物理過(guò)程。此外，由于快速開關(guān)分閘時(shí)間要求小于8 ms，在瞬態(tài)沖擊載荷的作用下，斷路器傳動(dòng)系統(tǒng)容易出現(xiàn)磨損、斷裂等機(jī)械故障。因此，滅弧室和傳動(dòng)系統(tǒng)是快速開關(guān)設(shè)計(jì)的核心。

圖2 為滅弧室結(jié)構(gòu)?？焖匍_關(guān)在開斷短路電流時(shí)，部分電流能量被導(dǎo)入熱膨脹室（壓氣缸）而產(chǎn)生膨脹壓力，這種壓力在同一方向上與壓氣缸壓縮的氣體壓力疊加而實(shí)現(xiàn)音速吹弧，當(dāng)噴口打開時(shí)，封閉氣缸內(nèi)壓力釋放而實(shí)現(xiàn)冷熱氣體交換，使電流在過(guò)零點(diǎn)時(shí)熄滅，同時(shí)電弧在氣缸內(nèi)產(chǎn)生的壓力也幫助驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)執(zhí)行分閘操作，所以大大減少了分閘操作。

圖2 快速開關(guān)自能式滅弧室結(jié)構(gòu)

快速開關(guān)傳動(dòng)系統(tǒng)采用快速渦流驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)與碟簧液壓機(jī)構(gòu)相結(jié)合的驅(qū)動(dòng)技術(shù)?？焖贉u流驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)代替常規(guī)的分閘電磁鐵，其部件主要由絕緣拉桿、渦流盤、線圈等組成，運(yùn)動(dòng)部分的質(zhì)量只有普通斷路器的1/10 左右，為斷路器的提速創(chuàng)造了條件。采用電容儲(chǔ)能、渦流驅(qū)動(dòng)，大大提高了驅(qū)動(dòng)力。同時(shí)減掉了傳動(dòng)、轉(zhuǎn)動(dòng)等易降低動(dòng)作速度的中間環(huán)節(jié)[8-9]。

圖3 是快速開關(guān)操動(dòng)機(jī)構(gòu)的工作原理示意，圖中為合閘位置。分閘過(guò)程如下：給分閘命令，快速渦流驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)分閘線圈得電，產(chǎn)生強(qiáng)度很高的脈沖電流并伴隨著一個(gè)脈沖磁場(chǎng)，渦流盤在脈沖磁場(chǎng)的作用下感生渦流。脈沖磁場(chǎng)與渦流磁場(chǎng)之間的排斥力推動(dòng)渦流盤帶動(dòng)分閘先導(dǎo)閥的閥芯運(yùn)動(dòng)，打開先導(dǎo)閥閥口，控制腔油路與低壓油相通，主閥最右端的控制腔卸壓。在面積差的作用下，主閥的閥芯向右運(yùn)動(dòng)，工作缸左腔與低壓油箱連通，同理，在面積差的作用下，工作缸向左運(yùn)動(dòng)，帶動(dòng)滅弧室運(yùn)動(dòng)部分完成分閘動(dòng)作。

3 短路故障快速識(shí)別技術(shù)

圖3 快速開關(guān)操動(dòng)機(jī)構(gòu)的工作原理示意

短路故障快速識(shí)別是快速開關(guān)的一個(gè)至關(guān)重要的性能指標(biāo)，一般采用基于電流量的檢測(cè)識(shí)別方法，如測(cè)到的電流量大于預(yù)先設(shè)定的門檻值，則認(rèn)為故障發(fā)生。故障檢測(cè)識(shí)別方法要同時(shí)兼顧快速性和可靠性。信息量大則故障信號(hào)識(shí)別相對(duì)準(zhǔn)確，然而為了有效限制故障電流，要求識(shí)別時(shí)間盡可能短。

目前繼電保護(hù)裝置一般采用方均根算法、快速傅里葉變換算法、最小二乘法進(jìn)行故障檢測(cè)，一般需要先采集20 ms（最少10 ms）的數(shù)據(jù)，經(jīng)過(guò)處理后再與設(shè)定值比較才能進(jìn)行判斷，顯然不能滿足快速開關(guān)的應(yīng)用需求。目前常見(jiàn)的快速檢測(cè)方法包括電流瞬時(shí)值、斜率、曲率、定積分、三相電流平方和等?？焖匍_關(guān)保護(hù)采用電流瞬時(shí)值過(guò)流和電流差分算法相結(jié)合的故障檢測(cè)方法[10-13]。電流瞬時(shí)值過(guò)流方法是對(duì)電流實(shí)時(shí)采樣點(diǎn)進(jìn)行判斷，當(dāng)采樣點(diǎn)絕對(duì)值大于定值時(shí)經(jīng)延時(shí)確認(rèn)后動(dòng)作。采用電流差分算法根據(jù)電流三點(diǎn)采樣值差分計(jì)算短路電流幅值，計(jì)算得到的短路電流幅值越限經(jīng)延時(shí)確認(rèn)后動(dòng)作。

4 快速開關(guān)的動(dòng)作時(shí)序及控制策略分析

要實(shí)現(xiàn)柔性短路電流抑制，快速開關(guān)和常規(guī)斷路器的配合時(shí)序十分重要。斷路器開斷過(guò)程可分為兩個(gè)階段，一是從接到分閘命令到觸頭機(jī)械分離的階段，該階段時(shí)間（機(jī)械分閘時(shí)間）為tOpen；二是從觸頭分離時(shí)刻到電弧過(guò)零熄滅的燃弧階段，該階段時(shí)間（燃弧時(shí)間）為tArc。快速開關(guān)應(yīng)在常規(guī)斷路器觸頭分離時(shí)刻前完成開斷，從而限制常規(guī)斷路器的開斷電流[1]。從故障發(fā)生到快速開關(guān)開斷的時(shí)間包括繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)間tRelay1和快速開關(guān)開斷時(shí)間tBreak1。其中開斷時(shí)間tBreak1包括機(jī)械分閘時(shí)間tOpen1和快速開關(guān)的燃弧時(shí)間tArc1。從故障發(fā)生到常規(guī)斷路器觸頭分離的時(shí)間tSeparation包括繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)間tRelay2和斷路器機(jī)械分閘時(shí)間tOpen2。要滿足對(duì)短路電流的限制，需要滿足：

保持現(xiàn)有系統(tǒng)繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)間和斷路器分閘時(shí)間不變，縮短快速開關(guān)的繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)間和開關(guān)開斷時(shí)間，快速開關(guān)在常規(guī)斷路器觸頭分離前完成系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)調(diào)整，實(shí)現(xiàn)柔性短路電流抑制。

5 快速開關(guān)配置方案

以天一變?yōu)槔瑥拈_斷母分快速開關(guān)后，母線Ⅰ段，母線Ⅱ段分別由兩個(gè)獨(dú)立供區(qū)供電，斷開母分開關(guān)后，兩系統(tǒng)解耦，母線短路電流下降明顯，其電流路徑如圖4 所示。

圖4 天一變220 kV 母線故障，母分快速開關(guān)開斷后的短路電流路徑

從開斷母聯(lián)快速開關(guān)后，天一變正母，副母間通過(guò)220 kV 系統(tǒng)耦合，僅斷開母聯(lián)斷路器，電源仍可通過(guò)耦合的220 kV 系統(tǒng)向故障母線提供短路電流，其等值電路如圖5 和圖6 所示。故障母線上220 kV 線路新增短路電流由另一側(cè)無(wú)故障母線的500 kV 電源供給，此時(shí)220 kV 非故障母線的電壓將被故障點(diǎn)拉低至零電壓左右。因此僅斷開母聯(lián)斷路器，對(duì)短路電流的抑制效果不明顯。

從上述快速開關(guān)動(dòng)作模式的效果對(duì)比可見(jiàn)，在當(dāng)前系統(tǒng)運(yùn)行方式下，通過(guò)斷開母分快速開關(guān)，可以顯著抑制天一變220 kV 母線的短路電流。而通過(guò)斷開母聯(lián)斷路器的模式，由于其并未切斷電源點(diǎn)向故障點(diǎn)的短路電流通路，對(duì)短路電流的抑制效果不明顯。因此天一變短路電流抑制工程將快速開關(guān)安裝在正母分段開關(guān)的位置。

圖5 正母故障，母聯(lián)斷路器開斷后的非故障母線短路電流饋入情況

圖6 副母故障，母聯(lián)斷路器開斷后的非故障母線短路電流饋入情況

6 快速開關(guān)性能驗(yàn)證

6.1 系統(tǒng)方式

天一變220 kV 母線Ⅱ段對(duì)外聯(lián)系較為薄弱，若故障期間事故擴(kuò)大化導(dǎo)致天一變220 kVⅡ母線全部失電，將導(dǎo)致下應(yīng)、桑田全停，因此人工短路點(diǎn)安排在天一變220 kVⅠ段出線上。考慮到空充線路和合環(huán)線路上人工短路試驗(yàn)保護(hù)的動(dòng)作效果相同，為降低人工短路的影響、防止事故擴(kuò)大化，并防止線路對(duì)側(cè)變電站動(dòng)作對(duì)試驗(yàn)造成的影響，選擇在天一變220 kVⅠ段空充天惠線上實(shí)施人工短路。天惠線和天明線為同桿并架線路，為防止試驗(yàn)期間天明線故障，在試驗(yàn)期間拉停天明線。

為保證試驗(yàn)期間的運(yùn)行可靠性與安全性，安排將天一變220 kV 正母Ⅰ段上的非試驗(yàn)線路全部倒排至副母Ⅰ段，220 kV 正母Ⅰ段上僅安排天惠線，并將220 kV 正母Ⅱ段上的3 號(hào)主變倒排至220 kV 副母Ⅱ段，系統(tǒng)運(yùn)行方式如圖7 所示。同時(shí)為驗(yàn)證快速開關(guān)對(duì)短路電流的抑制效果，拉停220 kV 副母母分?jǐn)嗦菲鳎灰焖匍_關(guān)動(dòng)作，即可以實(shí)現(xiàn)天一變220 kVⅠ段與Ⅱ段母線的解列運(yùn)行。

圖7 天一變220 kV 系統(tǒng)運(yùn)行方式

6.2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)

6.2.1 短路電流數(shù)據(jù)

天惠線發(fā)生單相人工短路后，天惠線電壓、天惠線電流、1 號(hào)母聯(lián)電流和正母分段電流（快速開關(guān)）在120 ms 內(nèi)的波形見(jiàn)圖8 所示，短路電流數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

圖8 短路電流、電壓波形

表1 短路電流數(shù)據(jù)

由圖8 可知，短路發(fā)生在天惠線電壓最大時(shí)刻，暫態(tài)過(guò)程中短路電流非周期分量較小，初始值2 kA 左右，考慮到非周期分量的衰減，電流值以全電流的有效值計(jì)算。

從短路電流波形可以看到，故障發(fā)生到快速斷路器開斷的時(shí)間為20.1 ms，故障發(fā)生到常規(guī)開關(guān)開斷的時(shí)間為60.2 ms。短路過(guò)程分為兩個(gè)階段，第一階段是正母分段快速開關(guān)開斷前，持續(xù)時(shí)間20.1 ms，第二階段是正母分段快速開關(guān)開斷后，持續(xù)時(shí)間40.1 ms。短路過(guò)程第一階段，天惠線短路電流有效值30.8 kA，快速開關(guān)短路電流有效值11.3 kA，1 號(hào)母聯(lián)有效值20.3 kA；短路過(guò)程第二階段，天惠線短路電流有效值24.2 kA，快速開關(guān)短路電流0，1 號(hào)母聯(lián)短路電流有效值24.2 kA，此時(shí)流過(guò)天惠線開關(guān)的短路電流等于流過(guò)1 號(hào)母聯(lián)的短路電流?？焖匍_關(guān)20.1 ms內(nèi)實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)解列，天惠線短路電流由30.8 kA 降為24.2 kA。

短路電流抑制效果可由短路電流抑制系數(shù)體現(xiàn)，計(jì)算公式為：

式中：μ 為短路電流抑制系數(shù)；Ikuai為快速開關(guān)開斷前流過(guò)快速開關(guān)的短路電流；Iline為快速開關(guān)開斷前故障線路的短路電流。計(jì)算得到短路電流抑制系數(shù)為36.7%，該系數(shù)主要取決于系統(tǒng)運(yùn)行方式。

6.2.2 動(dòng)作時(shí)序數(shù)據(jù)

天惠線發(fā)生單相人工短路后，快速開關(guān)行程及保護(hù)動(dòng)作情況見(jiàn)圖9 所示。其中t1為短路發(fā)生時(shí)刻，t2為快速開關(guān)觸頭開始動(dòng)作時(shí)刻，t3為天惠線斷路器保護(hù)出口時(shí)刻，t4為快速開關(guān)短路電流熄弧時(shí)刻，t5為快速開關(guān)分閘到位時(shí)刻，t6為天惠線斷路器觸頭開始動(dòng)作時(shí)刻，t7為天惠線斷路器短路電流熄弧時(shí)刻，t8為天惠線斷路器分閘到位時(shí)刻。

計(jì)算保護(hù)動(dòng)作時(shí)間、快速開關(guān)啟動(dòng)時(shí)間、開關(guān)觸頭開始運(yùn)動(dòng)至熄弧時(shí)間和開關(guān)觸頭開始運(yùn)動(dòng)至分閘到位燃弧時(shí)間，結(jié)果見(jiàn)表2。tRelay為保護(hù)動(dòng)作的時(shí)間，tStart為開關(guān)接到分閘命令到開關(guān)觸頭開始運(yùn)動(dòng)的時(shí)間，TMovement-Arc為開關(guān)觸頭開始運(yùn)動(dòng)到最終熄弧的時(shí)間。

正母分段開關(guān)（快速開關(guān)）繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)間tRelay1為2.2 ms，天惠線繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)間tRelay2為10 ms，正母分段開關(guān)（快速開關(guān)）保護(hù)動(dòng)作時(shí)間較天惠線保護(hù)動(dòng)作時(shí)間縮短了78%。正母分段開關(guān)（快速開關(guān)）啟動(dòng)時(shí)間tStart1為4.5 ms，天惠線開關(guān)啟動(dòng)時(shí)間tStart2為22.9 ms，啟動(dòng)時(shí)間縮短80.3%。

圖9 快速開關(guān)動(dòng)作時(shí)序

表2 快速開關(guān)動(dòng)作時(shí)序數(shù)據(jù)

結(jié)合正母分段快速開關(guān)固有分閘時(shí)間tOpen17.8 ms 和天惠線開關(guān)固有分閘時(shí)間tOpen235.1 ms，可以通過(guò)式（3）計(jì)算得到正母分段快速開關(guān)和天惠線斷路器的燃弧時(shí)間，分別為10.1 ms 和16.8 ms，正母分段快速開關(guān)燃弧時(shí)間較天惠線斷路器縮短39.9%。式中tArc為開關(guān)的燃弧時(shí)間，tStart為開關(guān)收到動(dòng)作命令到開關(guān)觸頭開始運(yùn)動(dòng)的時(shí)間，TMovement-Arc為開關(guān)觸頭開始運(yùn)動(dòng)到熄弧的時(shí)間，tOpen為開關(guān)的固有分閘時(shí)間，即：

從故障發(fā)生到快速開關(guān)開斷的時(shí)間為20.1 ms，即tRelay1+tOpen1+tArc1=20.1 ms。從故障發(fā)生到常規(guī)斷路器觸頭分離的時(shí)間tSeparation，由式（4）計(jì)算得到45.1 ms，遠(yuǎn)滿足式（1）的要求。

7 結(jié)論

（1）在柔性短路電流抑制技術(shù)基本原理、快速開關(guān)基本工作原理和短路故障快速識(shí)別技術(shù)的基礎(chǔ)上，提出了500 kV 天一變快速開關(guān)配置方案，該配置方案可有效降低短路電流，提升500 kV天一變的運(yùn)行可靠性。

（2）單相人工短路接地試驗(yàn)表明，快速開關(guān)20.1 ms 內(nèi)實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)解列，線路短路電流下降明顯，短路電流抑制為36.7%，有效降低了短路電流水平?？焖匍_關(guān)20.1 ms 開斷短路電流，常規(guī)斷路器60.2 ms 開斷短路電流，時(shí)間縮短40.1 ms。

（3）快速開關(guān)采用電流瞬時(shí)值過(guò)流和電流差分算法，保護(hù)動(dòng)作時(shí)間2.2 ms，明顯快于常規(guī)繼電保護(hù)10.0 ms 的保護(hù)動(dòng)作時(shí)間。快速開關(guān)采用快速渦流驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)與碟簧液壓機(jī)構(gòu)相結(jié)合的驅(qū)動(dòng)技術(shù)，快速開關(guān)啟動(dòng)時(shí)間4.5 ms，明顯快于常規(guī)開關(guān)22.9 ms 的啟動(dòng)時(shí)間?？焖匍_關(guān)采用自能式滅弧室，燃弧時(shí)間10.1 ms，快于常規(guī)斷路器16.8 ms 的燃弧時(shí)間。結(jié)果表明快速開關(guān)的各項(xiàng)性能指標(biāo)均優(yōu)于常規(guī)斷路器。

（4）展望未來(lái)，220 kV SF6快速開關(guān)的工程應(yīng)用為有效開展短路電流抑制提供了重要參考，同時(shí)也為研制550 kV SF6高速開斷斷路器（額定短路電流63 kA，全開斷時(shí)間≤25 ms）打下了基礎(chǔ)。研制550 kV SF6高速開斷斷路器需要進(jìn)一步開展高速開斷用操動(dòng)機(jī)構(gòu)關(guān)鍵技術(shù)研究和高速開斷滅弧室關(guān)鍵技術(shù)研究。