劉志堅，涂志章，羅靈琳，陳瀟雅，王暢

截止波導管在腔體屏蔽中的應用研究

劉志堅1，涂志章1，羅靈琳1，陳瀟雅2，王暢1

（1. 昆明理工大學 電力工程學院，云南 昆明 650500；2. 安徽金寨抽水蓄能有限公司，安徽 六安 237300）

依據波導管的高通濾波性能，設計了一種帶有波導管結構的金屬屏蔽腔體。采用HFSS有限元仿真軟件，分別仿真了矩形孔和加了一段矩形波導管的腔體模型，分析了在1.0~2.0 GHz頻率范圍內屏蔽效能和電磁場強度變化。并進一步研究了平面波不同極化方向以及波導管長度對腔體屏蔽效能的影響，得出0沿軸（沿短邊）極化整體屏蔽效能最好，波導管長度與腔體屏蔽效呈正相關。研究結果表明，加裝波導管能夠提高帶孔腔體的屏蔽效能，在波導長度為6 mm時，金屬腔體截止頻率從原有1.16 GHz提高至1.5 GHz，并且腔體諧振頻率明顯減小、諧振次數(shù)也相對減少。

波導管；屏蔽效能；截止頻率；腔體諧振

0 引言

現(xiàn)如今，電氣產品種類繁多，已經深入到人們生活的各個領域。這些電氣產品改善了日常生活，同時也帶來了大量的電磁污染。機箱電磁屏蔽是一種非常直觀且有效地防止電磁輻射的方法，在機箱設計過程中為散熱、通風、連接線端口等設置的孔縫是機箱電磁屏蔽效能降低的主要原因[1-2]。通過對腔體屏蔽效能研究，一方面能夠對不同設備采取最合理的屏蔽措施；另一方面能夠盡早發(fā)現(xiàn)問題，縮短研發(fā)周期，節(jié)省人力物力[3]。

目前，腔體屏蔽特性研究多以開孔的矩形屏蔽空腔為研究模型，通常采用實驗測試、數(shù)值仿真和解析分析3種方法[4]。相對于實驗分析的局限性、離散性等缺陷，數(shù)值分析方法能靈活有效地反映腔體隨外界磁場環(huán)境變化后屏蔽效能的變化趨勢，從而能夠更好地為各類型屏蔽腔體屏蔽性能頂層設計提供理論與技術支撐[5-6]。Robinson基于波導理論和等效電路原理推導出計算帶孔腔體諧振頻率和寬頻帶屏蔽效能的等效電路算法[7]。文獻[8]利用TLM數(shù)值方法研究孔縫腔體分別在近場和遠場情況下，影響SE的關鍵因素并對實際機箱屏蔽特性進行研究。文獻[9]研究了頻率、孔徑以及孔陣列對泡沫鋁材料屏蔽效能的影響。

本文基于Robinson數(shù)值方法將孔縫腔體模型等效的原理，通過HFSS建模，在小孔上增設一節(jié)波導管，利用波導管的高通濾波特點，對射入波導管內的電磁能量進行反射、吸收損耗，從而達到提升屏蔽效能的作用。

1 開孔腔體數(shù)值模型分析

1.1 屏蔽效能定義

屏蔽性能的衡量標準是屏蔽效能（shielding effectiveness，SE）：在電磁干擾源下，屏蔽體安放前后電場強度或磁場強度的比值[10]。

1.2 Robinson方法

該方法的總體思想是將帶矩形孔的腔體等效為終端短路的波導，將孔等效為左右兩端短路的共面帶狀傳輸線，利用等效電路的原理解決電磁場耦合問題[11-12]，如圖1所示。

圖1 等效電路研究模型

如圖1所示，激勵被等效成電壓源0，自由空間波阻抗≈377 Ω。傳播系數(shù)和特征阻抗分別為g和g，自由空間波數(shù)為0=2π/，矩形開孔被等效為兩端短路的共面帶狀傳輸線[12-14]，根據Gupta理論，其特征阻抗為：

式中：e為孔的等效寬度；和′為橢圓積分，即：

通過對矩形孔終端阻抗進行/2變化至中心位置，結合孔與腔體耦合系數(shù)，得孔的等效阻抗為：

根據戴維南定理，可得矩形孔處的等效電壓1=0ap/(0+ap)以及等效阻抗1=0ap/(0+ap)。根據特性阻抗和傳播系數(shù)g，g，可得觀測點處的等效電壓、源阻抗以及負載阻抗分別為：

式中：0和S分別為屏蔽前后的電場強度；0和S分別為屏蔽前后的磁場強度。

2 截止波導管的屏蔽效能

當電磁波通過波導管時，截止波導管利用其高通濾波的特性，使電磁波頻率在波導截止頻率以下時被截止或者衰減，通常要求其長度要比橫截面積直徑或最大線性尺寸至少大3倍[15]。金屬波導管的最低截止頻率c只與波導管橫截面積內尺寸有關[15-16]，其中矩形波導管最低截止頻率為：

式中：表示矩形波導管橫截內直徑，cm。對應為：

當<

通常在設計截止波導管時，以干擾源max確定波導管c的值，應使<

3 基于HFSS有限元方法仿真

3.1 腔體仿真模型

帶孔屏蔽腔體的幾何模型如圖2所示。屏蔽腔體尺寸為462 mm×212 mm×488 mm，壁厚2 mm，材料為鋁，激勵設置為平面波，開孔位于前側中心，矩形孔尺寸90 mm×10 mm，孔輻射邊界尺寸為800 mm×500 mm×850 mm。場強監(jiān)測點位于腔體中心，電場強度為1 V/m，求解頻率為1.5 Hz，掃描頻率設置1.0~2.0 GHz，求解步長設置10 MHz。

圖2 矩形波導孔腔體三維模型

3.2 矩形波導管與矩形孔對比仿真分析

在腔體正面開設一小孔，分別對加/不加波導管兩種情況進行討論，0沿軸方向，波導管厚度=1 mm，長度=6 mm。

由圖3（a）可知，加裝矩形波導管腔體的屏蔽效能明顯高于矩形孔腔體。在1.0~2.0 GHz整段頻率范圍下，加裝矩形波導管的曲線基本位于矩形孔曲線的正上方。

圖3 腔體中心SE/電磁場強度圖

由電磁場曲線圖3可知，加裝矩形波導管后腔體監(jiān)測點電磁場強度要更低。因為波導管具有高通濾波性，能使電磁波頻率在波導截止頻率以下時被衰減，在1.5 GHz之前，幾乎沒有電磁波能量進入矩形波導管腔體中（監(jiān)測點處電磁場強度幾乎均為0）。但是，矩形孔腔體在1.16 GHz時發(fā)生腔體諧振，監(jiān)測點電場強度急劇增大，屏蔽效能值也低于–15 dB。

加裝矩形波導管的腔體在頻段1.0~2.0 GHz內，腔體諧振次數(shù)明顯較少。同時，也可以看到兩者所發(fā)生諧振頻率點是基本一致的，這是因為腔體諧振是由腔體本身尺寸決定，與是否加入波導管無關。

從圖4中可以看到，在頻率1.16 GHz時矩形波導管腔體內部發(fā)生明顯諧振，電磁波能量通過小孔耦合進入腔體內部。而加裝矩形波導管的腔體內部電磁波能量明顯較弱，大多集中在腔體外部。

圖4 1.16 GHz下XY平面電場強度分布圖

通過矩形孔與波導矩形孔腔體對比仿真研究，驗證了加裝波導管能夠提高帶孔腔體的屏蔽效能，為下面分析波導矩形孔腔體屏蔽效能影響因素做鋪墊。

3.3 極化方向對矩形波導管腔體仿真分析

為了進一步驗證平面波不同極化方向對屏蔽效能的影響，采取3種平面波極化方向：0沿軸方向；0沿軸方向；0沿45°方向，其它條件不變，仿真分析如圖5所示。

圖5 不同極化方向下SE圖

由圖5可以看出，矩形波導在1.7 GHz前，0沿軸（沿短邊）極化的絕大部分屏蔽效能值是高于0沿軸（沿長邊）和45°方向極化，說明在1.0~1.7 GHz時，平面波0沿軸極化通過小孔耦合進入機箱內部的能量最少。在1.7~2.0 GHz內，0沿軸極化的屏蔽效能相對較好。相比較而言，當0沿45°方向極化時，電磁波能量（相當于沿著矩形孔斜邊進入）最容易進入腔體內部。因此，電磁波能量沿著長邊方向最容易進入腔體內部，極化方向可作為設計矩形孔尺寸的依據。

3.4 不同長度的波導管腔體仿真分析

為了研究波導管長度對屏蔽效能的影響，選擇6 mm，14 mm，22 mm 3種不同長度矩形波導管。0極化方向默認沿軸，其它條件不變，仿真分析如下：

由圖6可知，當波導管從6 mm增長至22 mm時，整體上看是波導管越長腔體屏蔽效能越好。但考慮到腔體開孔主要是為了散熱，波導管長度過長會影響腔體的散熱效果。所以在設計波導管長度時，應考慮設備所需的屏蔽效能等級，在不影響散熱效果情況下適當增加波導管長度。

圖6 不同矩形波導長度下SE圖

4 結論

通過上述研究表明，加裝波導管的腔體屏蔽效能明顯優(yōu)于矩形孔腔體，隨著波導管長度增加屏蔽效果也逐漸變好。但是，由于腔體開設小孔要考慮散熱效果，因此波導管的長度應在不影響散熱前提下適當增加。因為矩形波導管濾波性，波導矩形孔腔體相比于矩形孔腔體的截止頻率c有所提高，腔體諧振強度也在一定程度上被削弱，在性能上優(yōu)于矩形孔腔體。

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Application Research of Cut off Waveguide in the Shielding Cavity

LIU Zhijian1, TU Zhizhang1, LUO Linglin1, CHEN Xiaoya2, WANG Chang1

(1. Faculty of Electrical Power Engineering, Kunming University of Science and Technology, Kunming 650500, China; 2. Anhui Jinzhai Pumped Storage Co., Ltd., Lu’an 237300, China)

Based on the high pass filter performance of waveguide, a metal shielding enclosure with waveguide structure is designed. The HFSS finite element simulation software is used to simulate the rectangular holes andcavity models with a section of rectangular waveguide respectively, and analyzes their shielding effectiveness and electromagnetic field strength changes in the frequency range of 1.0~2.0 GHz. Furthermore, the effects of different polarization directions of plane wave and waveguide length on the shielding effectiveness of the cavity are studied, and it is found that0polarization along theaxis (along the short side) has the best overall shielding effectiveness, and the waveguide length is positively correlated with the cavity shielding effectiveness. The results show that the shielding effectiveness of the cavity with holes can be improved by adding waveguide. When the waveguide length is 6mm, the cut-off frequency of the metal cavity is increased from 1.16 GHz to 1.5 GHz; the resonant frequency of the cavity is obviously reduced, and the resonant times is relatively reduced as well.

waveguide; shielding effectiveness; cut-off frequency; cavity resonance

10.3969/j.ISSN.1672-0792.2021.02.010

TM15

A

1672-0792(2021)02-0073-06

2020-07-01

劉志堅（1975—），男，教授，主要研究方向為電力系統(tǒng)運行與控制；

涂志章（1992—），男，碩士研究生，主要研究方向為電磁兼容與機箱電磁屏蔽；

羅靈琳（1983—），女，講師，主要研究方向為電力系統(tǒng)自動化。