丁 廣 王 鑫 丁非凡
(中國鐵路沈陽局集團有限公司, 沈陽 110001)
新建通遼至京沈客運專線(簡稱“新通客?!?新民北站的改京通右線大橋,全長505 m, 由(13-32) m簡支系桿梁和(1-64 m)下承式鋼管混凝土簡支系桿拱(梁部全長66.5 m)組成。簡支系桿拱梁部為主梁雙向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu), 端橫梁和中間橫梁為預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu), 拱腳為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu), 拱肋跨度64 m, 矢高12.8 m,簡支系桿拱總高度14.4 m。拱肋之間設(shè)3道一字撐和兩道K撐, 吊桿按間距5 m平行布置, 全橋設(shè)9對吊桿,簡支系桿拱總重 3 400 t。簡支系桿拱梁下方為并行的既有鐵路大鄭左線和北西上行聯(lián)絡(luò)線,簡支系桿拱橋向中心線與大鄭左線水平方向斜交33°。受橋下既有鐵路電氣化接觸網(wǎng)限高影響,簡支系桿拱梁下凈空需達到6.84 m。
(1)既有鐵路不滿足長時間封鎖施工條件
原設(shè)計方案為封鎖既有鐵路大鄭左線和北西上行聯(lián)絡(luò)線105 d(包括連續(xù)梁預(yù)制工期60 d,鋼管拱安裝及灌注張拉工期45 d),在設(shè)計原位搭設(shè)滿堂支架,澆筑簡支系桿拱梁。但因2017年暑運期間鐵路客貨運量大幅增加,途經(jīng)通遼鐵路樞紐的客、貨運列車密度加大,若長時間停運鐵路線路,不僅會造成鐵路客、貨運營收入的較大損失,還會對當(dāng)?shù)芈每统鲂泻拓浳锪魍ㄔ斐蓢乐赜绊?,進而造成社會公眾對鐵路運營的不良印象。
(2)現(xiàn)場施工場地不滿足常規(guī)方法施工
改京通右線大橋7、8號墩孔跨(1-64) m簡支系桿拱梁施工,受征地拆遷、改京通右線架梁和鋪軌工期要求以及既有大鄭左線和北西上行聯(lián)絡(luò)線不能長時間中斷鐵路行車等影響,既不具備沿橋向原位現(xiàn)澆的施工條件,也不具備大型吊車占位整體吊裝的施工條件,更不具備順線路中線縱向頂推或拖拉架設(shè)的施工條件。
(3)改京通右線大橋簡支系桿拱梁是新通客??刂菩怨こ?/p>
改京通右線大橋是新通客專的控制性工程,7號、8號墩孔跨(1-64) m簡支系桿拱梁又是改京通右線大橋的重難點和控制性工程。按照新通客專通遼特大橋和通遼站既有普速場轉(zhuǎn)至新建高速場過渡行車工期的要求,改京通右線必須在2017年11月26日前轉(zhuǎn)線開通。為實現(xiàn)該節(jié)點工期目標,改京通右線大橋7號、8號墩及(1-64) m簡支系桿拱梁必須與其兩端相鄰孔跨及全橋墩、梁同步施工,以滿足改京通右線全線鋪軌、架梁的工期需要。
為滿足工期需要,根據(jù)施工現(xiàn)場的地形條件,對改京通右線大橋7號、8號墩孔跨(1-64) m簡支系桿拱梁,采用了在既有鐵路大鄭左線外側(cè)旁位預(yù)制和頂推轉(zhuǎn)體就位的設(shè)計方案[1-2]。設(shè)計利用8號墩作為主轉(zhuǎn)墩,增設(shè) 2個混凝土臨時墩,在8號墩與2個混凝土臨時墩之間搭設(shè)滿堂支架,完成簡支系桿拱梁的現(xiàn)場拼裝、澆注和張拉等。在1號、2號臨時墩和7號墩間架設(shè)由7個鋼箱節(jié)段拼接組成的弧形滑道梁。在滑道梁頂部鋪設(shè)滑道,設(shè)置反力座、分配梁、頂鎬、滑塊等頂推設(shè)施,形成平轉(zhuǎn)系統(tǒng)。采用雙鎬頂推同步控制系統(tǒng),實現(xiàn)對內(nèi)、外側(cè)頂鎬動程的精準控制,完成(1-64) m簡支系桿拱梁的頂推轉(zhuǎn)體架設(shè)。改京通右線大橋(1-64) m簡支系桿拱施工現(xiàn)場平面布置如圖1所示。
圖1 改京通右線大橋7號、8號墩孔跨(1-64) m簡支系桿拱施工現(xiàn)場平面布置示意圖
1號和2號臨時墩采用混凝土樁基結(jié)構(gòu)[3],根據(jù)簡支系桿拱預(yù)制完成后的承載力和頂推轉(zhuǎn)體時的弧弦軌跡計算,1號臨時墩基礎(chǔ)采用4根樁布設(shè),樁長 3 200 cm,承臺高200 cm,墩身高500 cm,墩頂平面為300×400 cm;2號臨時墩基礎(chǔ)采用6根樁布設(shè),樁長 3 600 cm,承臺高200 cm,墩身高600 cm,墩頂平面為300×400 cm。1號和2號臨時墩樁基與簡支系桿拱梁轉(zhuǎn)體前平面位置關(guān)系如圖2所示。1號和2號臨時墩與7號墩間架設(shè)滑道梁。1號和2號臨時墩鋼支座與7號墩鋼支座、8號墩扁擔(dān)梁三者頂部高程一致,以保證滑道梁整體高程和簡支拱梁水平轉(zhuǎn)體的平順性。
為滿足頂推簡支系桿拱梁平轉(zhuǎn)跨越既有大鄭下行線和北西上行聯(lián)絡(luò)線的需要,采用了滑道橋設(shè)計?;罉蛑饕?號和2號臨時墩、7號墩、4個鋼支座(含墊石、鋼墊板)和滑道梁5部分組成。滑道橋立面布置如圖3所示。
圖2 1號和2號臨時墩樁基與轉(zhuǎn)體前簡支系桿拱梁平面位置關(guān)系示意圖(mm)
圖3 滑道橋立面布置示意圖(cm)
3.2.1滑道梁結(jié)構(gòu)設(shè)計
滑道梁總長 58 m,梁面寬 3 m。因頂推過程中簡支系桿拱梁體按照曲線半徑旋轉(zhuǎn),因此須將滑道梁設(shè)計成折線結(jié)構(gòu),分段吊裝組拼。為滿足滑道梁跨既有線快速吊裝和拆解的施工要求,設(shè)計將滑道梁劃分為7個節(jié)段,采用不同規(guī)格的Q345B鋼材制作。為確保過跨時滑道梁結(jié)構(gòu)的絕對安全,將滑道梁跨越既有鐵路上方的C、D兩個節(jié)段設(shè)計為魚腹型加強結(jié)構(gòu)。遠離既有鐵路線的A、B、E、F、G 5個節(jié)段高2.5 m,魚腹梁C、D節(jié)段高3.3 m,C、D節(jié)段梁底與兩端相鄰B、E 節(jié)段梁底漸變相接?;懒焊飨噜徆?jié)段均采用10.9級摩擦型M30高強螺栓連接,預(yù)拉力P=360 kN。每個拼接部位均使用高強螺栓600套,全梁共使用高強螺栓 4 588套?;懒喉斆骓毱秸诸^部位無錯臺,焊縫須打磨平整光滑。焊口等級須達到坡口焊一級,角焊縫二級,并全部進行無損探傷?;懒?含接頭材料)計算總重308.6 t(其中A節(jié)段重37.955 t,B節(jié)段重60.773 t,C節(jié)段重43.048 t,D節(jié)段重56.332 t,E節(jié)段重49.464 t,F(xiàn)節(jié)段重25.785 t,G節(jié)段重18.944 t),滑道梁設(shè)計承載重量可達 6 000 t。
3.2.2滑道梁鋼支座設(shè)計
由于滑道梁整體采用鋼結(jié)構(gòu),在頂推簡支系桿拱梁轉(zhuǎn)體過程中,滑道梁會產(chǎn)生撓度變形。同時由于臨時墩和7號墩墩身混凝土不能參與受拉,因此滑道橋未采用墩梁固結(jié)結(jié)構(gòu),而是采用在1號、2號臨時墩和7號墩頂部設(shè)計4個鋼支座對滑道梁進行支撐?;懒号c臨時墩、7號墩墩頂間自下而上為墊石、鋼墊板和鋼支座,臨時墩和7號墩頂部的鋼支座與墩身內(nèi)預(yù)埋的M 36×1020錨栓緊固連接,滑道梁與鋼支座間采用10.9級M 30高強螺栓緊固連接。為避免簡支系桿拱梁平轉(zhuǎn)跨越既有鐵路過程中滑道梁墩梁拴接結(jié)構(gòu)產(chǎn)生過大應(yīng)力,在轉(zhuǎn)體施工時,將臨時墩墩頂支座1和7號墩墩頂支座4上的緊固螺栓松解,以減小對滑道梁的豎向約束力。
3.2.3滑道設(shè)計
在滑道梁頂部鋪設(shè)長51.5 m、寬1.5 m圓弧形滑道[4],滑道中心線與滑塊的滑動軌跡線相重合,滑道中心線曲線半徑64.01 m。滑道自下而上由20 mm厚鋼墊板和3 mm厚不銹鋼板組成,其中鋼墊板規(guī)格為640×300×20/20 mm,長2.5m,材質(zhì)為Q345B。鋼墊板與滑道梁頂板焊接,主要起支撐與調(diào)平作用。不銹鋼板切成小塊與鋼墊板焊接,焊接時須將不銹鋼板壓緊密貼在鋼墊板上。不銹鋼板間所有接縫均用焊縫填平,并用磨光機打磨平整,形成連續(xù)、平整、光滑的滑道面。不銹鋼板面須清理干凈,表面用清水清洗,摩擦面采用機油作為滑動介質(zhì),用以控制和減小頂推簡支系桿拱梁底滑塊滑行時的摩擦阻力。
3.2.4頂推滑移系統(tǒng)設(shè)計
頂推滑移系統(tǒng)由梁底滑塊、反力座、分配梁、頂推千斤頂和電腦同步頂升系統(tǒng)5部分組成[5],如圖4所示。
圖4 滑道梁平轉(zhuǎn)系統(tǒng)總平面布置示意圖(mm)
(1)梁底滑塊
梁底滑塊采用鑄鋼材料,單個滑塊平面尺寸為 1 000 mm×1 450 mm。簡支系桿拱下2個支座位置各設(shè)2個滑塊,兩滑塊之間用銷軸連接。梁體澆筑前,在梁底預(yù)留滑塊位置,滑塊頂端以嵌入梁底2 mm為宜。在對應(yīng)簡支系桿拱梁下方的2個鋼支座位置分別設(shè)置滑塊A和滑塊B,2個滑塊下各嵌入1塊1 330 mm×930 mm×30 mm 規(guī)格的MGE工程塑料合金材料滑板。簡支系桿拱梁通過2組滑塊和滑板支撐在滑道梁上,MGE滑板抗壓強度不低于25 MPa。為防止轉(zhuǎn)體過程中出現(xiàn)滑塊脫落或不按照旋轉(zhuǎn)曲線方向行走的現(xiàn)象,在優(yōu)化設(shè)計時,取消了原設(shè)計滑塊直接嵌入梁底內(nèi)的剛性連接方案,改進為在簡支系桿拱梁底預(yù)埋雙拼工字鋼的方案,一方面實現(xiàn)了對滑塊的限位功能[6],另一方面實現(xiàn)了轉(zhuǎn)體完成后滑塊自然脫落的功能。
(2)反力座
根據(jù)選用的頂推千斤頂長度和行程,為給2部水平千斤頂每個行程的頂推提供反力支撐點,在滑道梁頂部順頂推前進的曲線方向每隔1.8 m設(shè)置1對反立座。原設(shè)計為22對(44個)反立座,施工前優(yōu)化設(shè)計方案,共計設(shè)置了28對(56個)反立座。每對反立座對應(yīng)設(shè)置在滑道鋼墊板的兩側(cè),沿滑道面曲線兩側(cè)邊緣焊接在滑道梁上。反立座焊接前,須充分檢查和校核反立座位置是否與簡支系桿拱梁底部預(yù)埋的限位塊、支座連接件等發(fā)生沖突或碰撞。
(3)分配梁
為滿足2部頂推千斤頂同時頂推簡支系桿拱梁滑行轉(zhuǎn)移的需要,采用了分配梁(亦稱千斤頂后背梁)設(shè)計。分配梁長2.4 m,寬300 mm,高540 mm,采用Q345B型鋼焊制,角焊縫8 mm。
(4)頂推千斤頂
采用2部300 t水平千斤頂(亦稱頂鎬)同時對梁底滑塊進行施頂,施頂位置為滑塊上設(shè)計的受力點。由于頂推是圍繞轉(zhuǎn)動中心端8號墩球鉸支座作圓周平轉(zhuǎn)移動,因此,應(yīng)隨時增減滑道外側(cè)頂鎬與后背梁間的墊塊厚度,以保證2部頂鎬的頂移力垂直運動半徑(簡支系桿拱梁中軸線)與圓周方向相切。另外,還須在現(xiàn)場備用1部同型號千斤頂,以備應(yīng)急使用。
(5)電腦同步頂升控制系統(tǒng)
采用電腦同步頂升控制系統(tǒng)對兩部頂鎬的動程進行同步控制,提前將滑道內(nèi)、外兩側(cè)頂鎬動程的計算差值輸入電腦,確保簡支系桿拱梁兩處頂點受力均勻。
簡支系桿拱轉(zhuǎn)體至設(shè)計位置后,7號墩需落梁4.346 m,8號墩需落梁4.821 m。為滿足7號、8號墩交替落梁需要,在7號、8號墩的墩頂各布置4組落梁墊塊[7]。落梁墊塊設(shè)置分為穩(wěn)定梁體墊塊組和千斤頂支頂墊塊組,在墩頂支座中心線兩側(cè)均勻布設(shè)。落梁鋼墊塊采用Q345B鋼箱結(jié)構(gòu),內(nèi)部采用加筋肋板焊接。按每次落梁高度150 mm計算,依照節(jié)約材料用量和方便人工操作的原則,分別設(shè)計了A型(長 1 200 mm×寬 1 200 mm×高 450 mm)、B型(長 1 200 mm×寬 1 200 mm×高150 mm) 、C 型(長 1 200 mm×寬200 mm×高80 mm) 、D型(長800 mm×寬200 mm×高80 mm)4種規(guī)格的落梁墊塊和厚度分別為1 mm、2 mm兩種規(guī)格的鋼墊板。在落梁過程中將不同規(guī)格的鋼墊塊與鋼墊板配合使用,完成7號、8號墩的交替落梁。落梁鋼墊塊模型示意如圖5所示。
圖5 落梁鋼墊塊模型示意圖
委托具有資質(zhì)的第三方咨詢單位,對臨時墩、滑道梁、扁擔(dān)梁及球鉸、滿堂支架、簡支系桿拱高位落梁等設(shè)計、施工技術(shù)方案逐項進行安全檢算[8-9],并出具檢算報告。經(jīng)檢算,各部分設(shè)施的結(jié)構(gòu)強度、承載力、抗壓、抗彎曲、抗傾覆、穩(wěn)定性等計算值均滿足規(guī)范要求。
通過對簡支系桿拱梁在臨時支座2、支座3之間滑動轉(zhuǎn)體過程中的滑道梁結(jié)構(gòu)位移圖進行分析,得出臨時墩最大位移值44 mm,滑道梁跨中最大位移值40 mm,支座2、支座3的最大位移值37 mm,均小于允許值l/600=44.8 mm,滿足安全指標要求。
通過對簡支系桿拱梁正?;七^程中滑道梁的應(yīng)力、剪應(yīng)力和偏載后的彎曲應(yīng)力、剪應(yīng)力圖進行分析,得出臨時支座最大彎曲應(yīng)力為166 MPa,支點最大彎曲應(yīng)力為152 MPa,均小于允許值210 MPa;滑移過程中的最大剪應(yīng)力為81 MPa,偏載滑移時的最大剪應(yīng)力為82 MPa,均小于允許值120 MPa;滿足安全指標要求。需要注意的是,頂推施工過程中,支座與滑道梁間會出現(xiàn)脫空情況,此時滑道梁如發(fā)生偏載,整個梁體的安全富余量會減少,因此必須嚴格防止偏載現(xiàn)象的發(fā)生[10]。
4.3.1穩(wěn)定梁體鋼墊塊組檢算
經(jīng)檢算,穩(wěn)定梁體鋼墊塊的穩(wěn)定系數(shù)為1.25,單組鋼墊塊承受的重量為875 t,承載能力σ為47 MPa,滿足鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范要求。
4.3.2千斤頂支頂鋼墊塊組檢算
7號、8號墩每墩采用2點落梁,共計采用4點落梁。每點采用3只600 t液壓千斤頂對梁底進行頂升,鋼墊塊組受力不均勻系數(shù)按1.1考慮,計算每只千斤頂受力F為 3 054 000 N。對4組千斤頂頂升過程進行建模,計算得出支頂鋼墊塊組的最大應(yīng)力為184.1 MPa,小于345 MPa,支頂鋼墊塊組強度符合設(shè)計要求。
簡支系桿拱梁總體施工工藝流程為:施工7號、8號墩和臨時墩的樁基礎(chǔ)、墩身及防護樁→搭設(shè)簡支系桿拱梁滿堂支架,并按最大施工荷載的1.1倍進行預(yù)壓→在8號墩頂部安裝球鉸及扁擔(dān)梁→在1號、2號臨時墩頂部搭設(shè)鋼平臺,吊裝滑道梁A、B節(jié)段→在滿堂支架上幫扎鋼筋、安裝拱腳、拱肋根部鋼管、澆筑梁部混凝土→在簡支系桿拱頂部搭設(shè)鋼支架拼裝鋼管拱→澆筑鋼管拱內(nèi)混凝土,張拉、安裝吊桿→吊裝組拼滑道梁C、D、E、F、G節(jié)段→滑道梁頂部平轉(zhuǎn)設(shè)施布設(shè)→頂推簡支系桿拱梁轉(zhuǎn)體至7號墩設(shè)計位置→在7號、8號墩頂部安裝鋼墊塊,墊起簡支系桿拱梁→撤除7號墩頂部滑道梁節(jié)段和8號墩頂部扁擔(dān)梁→利用三維千斤頂與汽車吊相互配合,分層移出7號、8號墩頂部鋼墊塊,實現(xiàn)7號、8號墩交替落梁→安裝7號、8號墩頂部正式支座和防震落梁設(shè)施→與落梁施工同步,拆解、吊除全部滑道梁節(jié)段→簡支系桿拱停梁60 d→施工二期荷載→簡支系桿拱成橋,貫通改京通右線普架線路。
滑道梁節(jié)段采用場外集中預(yù)制,運輸至場內(nèi)后,采用1臺150 T汽車吊分段吊裝就位,吊裝順序為A→B→C、 D→E→F→G。其中,A、B節(jié)段要首先吊裝完成,以滿足簡支系桿拱梁旁位澆筑施工的需要。C、 D節(jié)段進場后,先在地面拼接完成,并在梁底安裝防電絕緣板安裝,利用施工天窗采用500 t汽車吊吊裝就位。C、D節(jié)段吊裝前,須先將既有鐵路大鄭下行線和北西上行聯(lián)絡(luò)線的接觸網(wǎng)回流線落地,并降低承力索的導(dǎo)高。在D、E節(jié)段連接部的下方設(shè)置格構(gòu)柱臨時鋼支架,用以輔助施工人員進行C、D和D、E節(jié)段的吊裝施工。
簡支系桿拱梁頂推轉(zhuǎn)體是圍繞8號墩頂球鉸支座中心作逆時針圓周滑移運動,因此,須隨時調(diào)整反立座與后背梁間的反力鋼墊塊(長450 mm),以保證2部水平千斤頂?shù)捻斖屏εc簡支系桿拱梁中心線(旋轉(zhuǎn)半徑)相垂直,按逆時針圓弧方向連續(xù)作切線運動。2部千斤頂?shù)目傂谐谭謩e為36.697 m(內(nèi)側(cè)千斤頂)和37.11 m(外側(cè)千斤頂)。 每頂推1 m,簡支系桿拱梁中心線逆時針旋轉(zhuǎn)0.9°,內(nèi)側(cè)千斤頂行程1.000 m;外側(cè)千斤頂行程1.001 m。簡支拱梁頂推轉(zhuǎn)體施工時應(yīng)注意:(1)在2部頂推千斤頂上安裝位移計,實現(xiàn)電腦操控系統(tǒng)對簡支系桿拱梁平轉(zhuǎn)位移的精準操控;(2)在簡支拱梁平轉(zhuǎn)過程中,設(shè)專人對8號墩頂部的球鉸支座進行不間斷觀察,必須絕對避免球鉸支座蓋板與底盤間出現(xiàn)擠壓鎖死。發(fā)現(xiàn)問題時要立即停止頂推,并采取可靠措施處理,待問題解決后再繼續(xù)進行頂推作業(yè)。
簡支系桿拱梁頂推轉(zhuǎn)體至設(shè)計位置后,需將1號、2號臨時墩和7號墩頂?shù)幕懒阂约?號墩頂?shù)谋鈸?dān)梁拆除?;懒喉敳炕瑝K為滑動端,能承受的水平力較小,若首先拆除扁擔(dān)梁,則不能保證簡支系桿拱梁體的整體穩(wěn)定。同時由于滑道梁E節(jié)段梁體與落梁穩(wěn)定墊塊的間距不滿足拆除作業(yè)條件,無法保證施工安全,因此,須按照F→G→A→B、C、D→E→扁擔(dān)梁的順序,先拆除滑道梁,最后拆除扁擔(dān)梁。拆除滑道梁施工應(yīng)注意:(1)B、C、D 3個節(jié)段須在既有鐵路施工天窗內(nèi)拆除;(2)拆除E節(jié)段時,為防止其碰到7號墩頂穩(wěn)定簡支系桿拱梁的鋼墊塊,須預(yù)先用鋼導(dǎo)鏈對E節(jié)段梁體進行限位固定,先將E節(jié)段梁體向C節(jié)段方向滑移出1 m以上后,再將E節(jié)段梁體平轉(zhuǎn)吊離。
簡支系桿拱梁轉(zhuǎn)體至設(shè)計位置并拆除滑道梁和扁擔(dān)梁后,7號墩需落梁4.346 m,8號墩需落梁4.821 m,落梁施工步驟如下:
(1)在8號墩墩頂操作落梁。操作支頂鋼墊塊組頂部的千斤頂,將簡支系桿拱梁頂起,從穩(wěn)定梁體鋼墊塊組上部抽除B型鋼墊塊,完成8號墩落梁高度150 mm。將千斤頂回油,抽除支頂鋼墊塊組頂部B型鋼墊塊。
(2)連續(xù)重復(fù)步驟(1)3次,將8號墩梁底累計下落450 mm。此時,8號墩梁底比7號墩梁底低80 mm。
(3)在7號墩墩頂操作落梁。方法同8號墩,將7號墩梁底下落150 mm。此時,7號墩梁底比8號墩梁底低70 mm。
(4)在8號墩墩頂操作落梁。將8號墩梁底再次下落150 mm,此時,8號墩梁底比7號墩梁底低80 mm。
(5)重復(fù)步驟(3)和步驟(4),在8號墩、7號墩墩頂操作交替落梁。
(6)在8號墩墩頂墊石與簡支系桿拱梁底間相差450 mm時,安裝8號墩永久支座。
(7)在7號墩墩頂墊石與簡支系桿拱梁底間相差450 mm時,安裝7號墩永久支座。
(8)操作三維千斤頂,將簡支系桿拱梁精調(diào)到位,完成落梁。
簡支系桿拱梁落梁施工時應(yīng)注意:(1)在支頂千斤頂上安裝位移計,實現(xiàn)電腦操控系統(tǒng)對簡支系桿拱梁支頂位移的精準操控;(2)落梁就位前,操縱4臺 1 200 t三維液壓千斤頂,將簡支系桿拱梁精調(diào)到位;(3)在7號、8號墩側(cè)面的臨時鋼支架上,分別設(shè)置落梁高度觀測刻度牌,設(shè)專人對簡支系桿拱的落梁高度進行觀測,并認真做好觀測記錄,隨時掌握落梁進度。
新通客專改京通右線大橋(1-64) m簡支系桿拱梁于2017年8月24日開始施工,2017年10月24日完成轉(zhuǎn)體并開通使用。通過采用圓弧形鋼箱滑道梁、雙鎬同步頂推轉(zhuǎn)體、臨時鋼墊塊以及三維千斤頂?shù)葎?chuàng)新技術(shù),克服了現(xiàn)場地形、地物既不滿足簡支拱梁原位澆筑,也不滿足簡支拱梁吊裝架設(shè)的施工條件等困難,確保了簡支拱梁頂推轉(zhuǎn)體和高位落梁的施工安全。在累計62 d的時間內(nèi),完成了簡支拱梁孔跨全部臨時工程和正式工程的施工,較原設(shè)計封鎖既有鐵路,原位修建簡支拱梁的施工方案節(jié)約工期45 d,節(jié)約施工成本136萬元,并避免了封鎖鐵路營業(yè)線105 d造成的運輸收入損失和社會不良影響。為新通客專通遼特大橋鋪軌架梁,通遼站高速場代替普速場過渡以及通遼站普速場改擴建施工等創(chuàng)造了極為有利的先決條件,確保了新通客專按期開通運營,可為今后同類工程建設(shè)提供參考借鑒。