曾 月,丁 峰,趙一超,卓 彪,劉艷輝

(西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院,成都 610031)

引言

鐵路客站是鐵路網(wǎng)的重要節(jié)點(diǎn)，其健康監(jiān)測(cè)問(wèn)題已經(jīng)引起了鐵路管理部門和設(shè)計(jì)部門的重視。2012年，原鐵道部發(fā)《關(guān)于印發(fā)<鐵路客站雨棚專項(xiàng)整治會(huì)議紀(jì)要>的通知》(鐵鑒函[2012]522號(hào)文)中指出“建設(shè)司、鑒定中心牽頭組織大型客站結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測(cè)系統(tǒng)設(shè)置標(biāo)準(zhǔn)與工程方案的研究，當(dāng)前客站工程建設(shè)的結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，應(yīng)在工程設(shè)計(jì)中盡快明確并實(shí)施”；最新頒布實(shí)施的TB10621—2014《高速鐵路設(shè)計(jì)規(guī)范》[1]第20.2.22條要求：特大型站房結(jié)構(gòu)宜進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測(cè)。

預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)為大跨、超長(zhǎng)、重載、防裂等工程難題提供了解決思路和技術(shù)方案；高鐵主站房一般采用框架結(jié)構(gòu)，受市政地鐵和國(guó)鐵布置及使用功能的影響，結(jié)構(gòu)跨度很大，因此，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)成為主要采用的設(shè)計(jì)手段之一；在西南交通大學(xué)統(tǒng)計(jì)的60個(gè)大型站房統(tǒng)計(jì)樣本中，預(yù)應(yīng)力混凝土樓層所占的結(jié)構(gòu)類型比例為56.7%，如圖1所示。

圖1 站房結(jié)構(gòu)統(tǒng)計(jì)

預(yù)應(yīng)力損失是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)必須直面的問(wèn)題。隨著時(shí)間的推移、環(huán)境的改變、結(jié)構(gòu)的損傷老化等因素都會(huì)導(dǎo)致初始預(yù)加應(yīng)力的損失，隨著預(yù)應(yīng)力損失值的逐步增加，抗力性能指標(biāo)和安全度逐漸降低，結(jié)構(gòu)可能存在一定的安全隱患和服役風(fēng)險(xiǎn)，需要一定的技術(shù)手段對(duì)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的使用功能及承載力狀態(tài)進(jìn)行跟蹤[2]。針對(duì)預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算，我國(guó)GB50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[3]和JTG 3362—2018《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》[4]提出了計(jì)算方法和公式，但規(guī)范采用分項(xiàng)疊加法進(jìn)行計(jì)算[5]，未考慮混凝土收縮、徐變與鋼筋松弛三者的耦合，不能精確計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失。ACI 209—92[6]、CEB-FIP Model Code 90[7]等設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定了能夠預(yù)測(cè)結(jié)構(gòu)受長(zhǎng)期荷載的徐變和收縮模型，但它們只能預(yù)測(cè)平均值，不能得到即時(shí)的變化值[8]。并且，目前“橋建合一”站房結(jié)構(gòu)體系是普遍采用的建筑形式，該類結(jié)構(gòu)建于高架橋上，上部大跨度框架結(jié)構(gòu)與高架橋的橋墩共用一個(gè)基礎(chǔ)。當(dāng)列車高速運(yùn)行通過(guò)車站時(shí)會(huì)引起振動(dòng)，振動(dòng)荷載隨之傳遞給上部結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)期的振動(dòng)使結(jié)構(gòu)本身產(chǎn)生疲勞破壞[9]。疲勞損失也會(huì)使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失[10]，但現(xiàn)階段對(duì)該觀點(diǎn)的研究還不完善，要對(duì)其進(jìn)行理論計(jì)算較為困難。

因此，為保證結(jié)構(gòu)的正常使用與安全性，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行定期檢測(cè)尤為重要。針對(duì)預(yù)應(yīng)力損失檢測(cè)的問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外很多學(xué)者提出了解決方法。一種是有損檢測(cè)，該方法由曾丁[11]、Vimalanandam.V等[12]提出，利用SSRHT法對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土梁中預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行估算。與之類似的有：用截面法[13]測(cè)鋼筋的預(yù)應(yīng)力值、打孔法[14]實(shí)測(cè)構(gòu)件中的殘余應(yīng)力。但這類方法在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)時(shí)較為繁瑣，且鉆孔、切割取樣產(chǎn)生的局部高溫會(huì)影響測(cè)量精度，并對(duì)構(gòu)件產(chǎn)生一定的損傷。另一種方法是無(wú)損檢測(cè)，蘭春光等[15-19]基于光纖光柵傳感技術(shù)的特性，設(shè)計(jì)制作了能自監(jiān)測(cè)預(yù)應(yīng)力狀態(tài)的智能鋼絞線，并應(yīng)用于實(shí)際工程中，但該類鋼絞線與普通鋼絞線相比，力學(xué)性能有所下降，施工較為繁瑣，且引線在施工過(guò)程中有可能被損壞。孫志偉等人基于灰色預(yù)測(cè)理論，獲得橋梁結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期豎向預(yù)應(yīng)力損失規(guī)律方法[20]，但該方法需長(zhǎng)期采集數(shù)據(jù)，且未考慮橋梁運(yùn)營(yíng)過(guò)程中車輛荷載等因素導(dǎo)致的荷載不對(duì)稱對(duì)豎向預(yù)應(yīng)力損失的影響。

由于結(jié)構(gòu)的變形易獲取，且獲取過(guò)程對(duì)結(jié)構(gòu)無(wú)損，因此通過(guò)結(jié)構(gòu)的變形來(lái)識(shí)別預(yù)應(yīng)力損失的方法引起許多研究者的重視?；谟绊懢仃嚪ǖ母拍頪21]，袁卓亞[22]等提出了將長(zhǎng)期變形監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)用于評(píng)估橋梁結(jié)構(gòu)真實(shí)預(yù)應(yīng)力的思路，建立了橋梁長(zhǎng)期撓度與有效應(yīng)力間的關(guān)系方程，并用實(shí)際數(shù)據(jù)驗(yàn)證了方法的可行性；In Hwan Yang[23]將該方法用來(lái)預(yù)測(cè)PSC箱形預(yù)應(yīng)力混凝土橋上，由混凝土的收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失，并指出該方法能合理降低預(yù)測(cè)的不確定性。劉艷輝[24]以某高鐵站房預(yù)應(yīng)力混凝土桁架屋蓋為研究對(duì)象，建立了桁架結(jié)構(gòu)中觀測(cè)點(diǎn)變形值與結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力損失的關(guān)系，提出了基于位移影響矩陣法的單榀桁架預(yù)應(yīng)力損失識(shí)別方法。綜上所述，該方法可有效便捷地檢測(cè)預(yù)應(yīng)力的損失，提高測(cè)量精度，且對(duì)結(jié)構(gòu)無(wú)損。但針對(duì)不同的結(jié)構(gòu)類型，影響矩陣的參數(shù)取值不同。迄今為止，廣泛用于高鐵站房的預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)還未出現(xiàn)一個(gè)方便無(wú)損且測(cè)量準(zhǔn)確的方法來(lái)檢測(cè)預(yù)應(yīng)力損失。

本文針對(duì)某鐵路站房大跨預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)(梁采用后張法)，基于影響矩陣法的概念，通過(guò)建立有限元模型的方式，提出計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失的方法。并通過(guò)該方法，分析單位預(yù)應(yīng)力損失量取值對(duì)預(yù)應(yīng)力損失識(shí)別結(jié)果的影響，得到建立位移影響矩陣時(shí)單位預(yù)應(yīng)力損失量的最佳取值和位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)的選取位置。在此基礎(chǔ)上研究預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失時(shí)主次梁監(jiān)測(cè)點(diǎn)發(fā)生位移的規(guī)律。

1 預(yù)應(yīng)力損失識(shí)別矩陣方程

1.1 位移影響矩陣

構(gòu)件中預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力值減小，會(huì)引起結(jié)構(gòu)構(gòu)件的位移發(fā)生變化。文獻(xiàn)[25]研究表明：以結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形為基礎(chǔ)，引入影響矩陣建立預(yù)應(yīng)力損失與構(gòu)件變形值的關(guān)系，可識(shí)別出構(gòu)件中預(yù)應(yīng)力損失的大小及位置分布。

每根梁中的所有預(yù)應(yīng)力筋發(fā)生的損失都一樣，將梁中的預(yù)應(yīng)力筋歸為一組，依次編號(hào)1～m，選取梁跨中位置作為位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)并編號(hào)1～n。在MIDAS中，計(jì)算結(jié)構(gòu)在正常使用條件下未發(fā)生損失時(shí)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移D0=[d10d20…di0…dn0]T；然后計(jì)算結(jié)構(gòu)在正常使用條件下發(fā)生設(shè)定損失時(shí)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移，Dj=[d1jd2j…dij…dnj]T，將D0分別與Dj依次相減，就得到位移影響矩陣，記作

cij=di0-dij

(2)

其中，cij為編號(hào)為j的預(yù)應(yīng)力筋組在發(fā)生設(shè)定單位預(yù)應(yīng)力損失量時(shí)，引起的位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)i的位移變化值，1≤i≤n，1≤j≤m；di0為結(jié)構(gòu)在正常使用條件下全部預(yù)應(yīng)力筋組的應(yīng)力為初始張拉值σcon時(shí)，編號(hào)i的位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移值；dij為結(jié)構(gòu)在正常使用條件下編號(hào)為j的預(yù)應(yīng)力筋組發(fā)生設(shè)定單位預(yù)應(yīng)力損失量，其他預(yù)應(yīng)力筋組未發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，編號(hào)為i的位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移值。

1.2 識(shí)別系數(shù)列向量

預(yù)應(yīng)力筋組j實(shí)際發(fā)生的損失占初始張拉應(yīng)力的比值為實(shí)際損失量，記作Pj%；a%為建立位移影響矩陣時(shí)選取的單位預(yù)應(yīng)力損失量。定義識(shí)別系數(shù)xj=Pj%/a%，由識(shí)別系數(shù)組成的[X]=[x1x2…xj…xm]T就是識(shí)別系數(shù)列向量。

1.3 實(shí)測(cè)位移列向量

記錄實(shí)測(cè)得到結(jié)構(gòu)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移變化值，得到位移變化列向量[M]=[m1m2…mj…mn]T。

1.4 預(yù)應(yīng)力損失識(shí)別過(guò)程

選取需要監(jiān)測(cè)損失的梁和位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)并編號(hào)，根據(jù)2.1節(jié)計(jì)算出設(shè)定單位預(yù)應(yīng)力損失量a%對(duì)應(yīng)的位移影響矩陣[C]，與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)得到的位移變化列向量[M]，以及識(shí)別系數(shù)列向量[X]建立關(guān)系方程如式(3)所示

[C]n×m[X]m×1=[M]n×1

(3)

求解矩陣方程(3)，得到預(yù)應(yīng)力損失系數(shù)列向量[X]=[x1x2…xj…xm]T。

在實(shí)際應(yīng)用中，可能遇到結(jié)構(gòu)的變形觀測(cè)點(diǎn)數(shù)量與結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力筋組編號(hào)不等的情況，即m≠n，形成的影響矩陣為奇異矩陣，用常規(guī)解聯(lián)立方程組的方法難以實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力損失矩陣具體數(shù)值的求解。本文中預(yù)應(yīng)力損失識(shí)別矩陣的求解采用最小二乘原理，通過(guò)構(gòu)建式(4)和式(5)輔助函數(shù)，并利用MATLAB進(jìn)行計(jì)算，其中令該函數(shù)取最小值的解(x1，x2，…，xm)即為結(jié)構(gòu)中的預(yù)應(yīng)力損失識(shí)別系數(shù)。

(4)

(k=1，2，…，m)

(5)

得到式(3)的解[X]=[x1x2…xm]T后，由公式(6)計(jì)算結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力筋組損失值占初始張拉值的百分比。

Pj%=xj×a%

(6)

2 位移影響矩陣中參數(shù)的選取

2.1 位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)的選取原則

為確定框架梁中位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)的選取原則，以某單榀框架為例，對(duì)后張拉梁發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失時(shí)梁上不同位置位移變化進(jìn)行計(jì)算。該預(yù)應(yīng)力混凝土梁采用C40混凝土；預(yù)應(yīng)力筋采用低松弛鋼絞線，曲線布筋，直徑為15.2 mm，抗拉強(qiáng)度f(wàn)ptk=1 860 MPa，張拉控制應(yīng)力σcon=0.75fptk=1 395 MPa，采用一端張拉方式進(jìn)行張拉，普通鋼筋為HRB400。對(duì)單榀框架中的預(yù)應(yīng)力筋組進(jìn)行編號(hào)如圖2所示。

圖2 單榀框架結(jié)構(gòu)(單位：mm)

根據(jù)工程實(shí)踐，預(yù)應(yīng)力損失的總和占張拉控制應(yīng)力的15%～30%。所以在發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失30%的范圍內(nèi)，假定預(yù)應(yīng)力筋組發(fā)生如表1所示的預(yù)應(yīng)力損失，每跨梁均勻布置19個(gè)節(jié)點(diǎn)，從左到右依次布置，計(jì)算各節(jié)點(diǎn)的位移變化。各跨跨中的節(jié)點(diǎn)編號(hào)分別為10，29，48，67，由圖3可得，發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，梁跨中位移變化最大，因此宜選取梁跨中位置作為主要位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

圖3 不同工況下框架各節(jié)點(diǎn)位移變化

表1 預(yù)應(yīng)力損失工況

2.2 單位預(yù)應(yīng)力損失a%的選取原則

單位預(yù)應(yīng)力損失量a%為預(yù)應(yīng)力筋損失占初始張拉的百分比，是結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力筋損失設(shè)定值。預(yù)應(yīng)力框架結(jié)構(gòu)在施工期間和竣工完成后，影響結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力損失的因素較多，各因素對(duì)結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力損失的影響大小難以確定。因此將單位預(yù)應(yīng)力損失量作為結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力損失大小識(shí)別的“度量”，選擇合適的單位預(yù)應(yīng)力損失量能有效識(shí)別結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力損失。

在框架結(jié)構(gòu)中，主梁、次梁一般均布置預(yù)應(yīng)力筋。主梁按有無(wú)次梁分為兩類。本節(jié)選取如圖4所示預(yù)應(yīng)力框架結(jié)構(gòu)，梁截面配筋如圖5所示。鋼筋和混凝土的材料參數(shù)與2.1節(jié)單榀框架的相同。

圖4 框架平面、預(yù)應(yīng)力筋組編號(hào)及觀測(cè)點(diǎn)編號(hào)

圖5 梁截面配筋

將整體框架中的預(yù)應(yīng)力筋組和位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行編號(hào)，如圖4所示，預(yù)應(yīng)力筋組編號(hào)1～17，監(jiān)測(cè)點(diǎn)選在梁的跨中位置，編號(hào)①～。為研究單位預(yù)應(yīng)力損失量a%的取值對(duì)影響矩陣識(shí)別精度的影響，計(jì)算單位預(yù)應(yīng)力損失量分別為5%，15%，25%時(shí)的位移矩陣。當(dāng)單位預(yù)應(yīng)力損失量a%取15%時(shí)，參照2.1節(jié)的方法即可計(jì)算出結(jié)構(gòu)的位移影響矩陣[C]。同理，當(dāng)單位預(yù)應(yīng)力損失量a%為5%，25%時(shí)，得到對(duì)應(yīng)的位移影響矩陣。

[C]=

為研究由a%建立的位移影響矩陣對(duì)預(yù)應(yīng)力損失識(shí)別結(jié)果精度的影響，假設(shè)圖4中編號(hào)為2，3，12，13，14，15，16的預(yù)應(yīng)力鋼筋組實(shí)際發(fā)生如下預(yù)應(yīng)力損失量，而其他組預(yù)應(yīng)力鋼筋未發(fā)生損失時(shí)，計(jì)算結(jié)構(gòu)中位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移變化值，形成位移變化矩陣。以下3組數(shù)據(jù)是在30%范圍內(nèi)隨機(jī)抽取排列組成。

第一組：

[10% 6% 5% 8% 4% 3% 7%]；

第二組：

[12% 15% 14% 19% 18% 11% 13%]；

第三組：

[22% 28% 30% 20% 25% 26% 24%]。

在有限元模型中設(shè)定相應(yīng)構(gòu)件發(fā)生上述預(yù)應(yīng)力損失，計(jì)算得出位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移變化值作為實(shí)際位移變化值，得到實(shí)際位移列向量，記作：

M1=[0.160 0 -0.007 0.320 0.549 0.320 -0.007 0 0.917 0 0.450 1.238 1.184 0.752 0.645 0 0.685]T

M2=[0.209 0 0.004 0.416 0.689 0.418 0.005 0 1.168 0 1.329 2.697 3.176 1.888 1.229 0 1.627]T

M3=[0.397 0 0.013 0.791 1.304 0.792 0.014 0 2.211 -0.001 3.001 3.564 5.203 4.194 2.330 -0.001 3.181]T

將位移影響矩陣[C]和監(jiān)測(cè)點(diǎn)位移變化列向量[M]代入公式(3)，利用MATLAB計(jì)算出預(yù)應(yīng)力損失識(shí)別系數(shù)xj，根據(jù)公式(6)求出預(yù)應(yīng)力損失量Pj。以實(shí)際損失量為橫坐標(biāo)，計(jì)算損失量除以實(shí)際損失量為縱坐標(biāo)，將計(jì)算數(shù)據(jù)繪制坐標(biāo)軸中如圖6所示。

圖6 識(shí)別數(shù)據(jù)圖

從圖6可知，選擇的單位預(yù)應(yīng)力損失量a%越接近構(gòu)件的實(shí)際預(yù)應(yīng)力損失量，計(jì)算出來(lái)的誤差越小。當(dāng)位移矩陣法計(jì)算得到的計(jì)算損失量與實(shí)際損失量比值在0.95～1.05，則認(rèn)為計(jì)算值比較準(zhǔn)確。用位于區(qū)間[0.95，1.05]內(nèi)的點(diǎn)數(shù)與總點(diǎn)數(shù)的比值η來(lái)評(píng)價(jià)a%的準(zhǔn)確性，η越大說(shuō)明使用該a%計(jì)算得到的數(shù)據(jù)越準(zhǔn)確。由圖6可得：a%=5%時(shí)，η=19/21=90%；a%=15%時(shí)，η=20/21=95%；a%=25%時(shí)，η=20/21=95%。且a%=5%，誤差均值0.543，誤差方差0.462；a%=15%，誤差均值0.218，誤差方差0.225；a%=25%，誤差均值-0.199，誤差方差0.079。綜上所述，用位移矩陣法能較精確地計(jì)算出預(yù)應(yīng)力損失量，且當(dāng)a%=25%時(shí)，計(jì)算得到的預(yù)應(yīng)力損失量更加準(zhǔn)確，誤差較小，效果好。

3 結(jié)構(gòu)發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失時(shí)梁的變形規(guī)律

為研究主梁、次梁分別發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失時(shí)對(duì)結(jié)構(gòu)其余梁位移變化的影響規(guī)律。選取預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)，重新布置位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)如圖7所示，預(yù)應(yīng)力筋組編號(hào)同圖4。設(shè)定表2工況。

圖7 梁位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置示意

表2 預(yù)應(yīng)力損失工況

各工況下結(jié)構(gòu)位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移變化值見(jiàn)圖8～圖10。

圖8 工況1～工況3監(jiān)測(cè)點(diǎn)位移變化曲線

如圖8所示，預(yù)應(yīng)力損失發(fā)生在主梁上，且該主梁有次梁連接。結(jié)果顯示，有預(yù)應(yīng)力損失的主梁位移變化最大，與之相連的次梁位移也發(fā)生變化，但與之相連的主梁位移不會(huì)發(fā)生變化。

如圖9所示，預(yù)應(yīng)力損失發(fā)生在主梁上，且該主梁沒(méi)有次梁連接的情況下，只會(huì)引起該跨上觀測(cè)點(diǎn)發(fā)生明顯變化，其他跨內(nèi)觀測(cè)點(diǎn)的變化非常小。

圖9 工況4～工況6監(jiān)測(cè)點(diǎn)位移變化

由圖10所示，僅次梁中發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，并未引起結(jié)構(gòu)中主梁及相鄰的次梁撓度值發(fā)生變化，只是引起了預(yù)應(yīng)力筋所在位置的梁撓度變化。

圖10 工況7～工況9監(jiān)測(cè)點(diǎn)位移變化曲線

以上主次梁的變形規(guī)律解釋了位移影響矩陣中第4～第17列中每列只有一個(gè)元素不為0的現(xiàn)象。

4 結(jié)論

本文基于位移影響矩陣原理，提出了計(jì)算大跨預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力損失程度的方法。并且討論了位移觀測(cè)點(diǎn)的選取，分析單位預(yù)應(yīng)力損失量a%對(duì)計(jì)算結(jié)果精度的影響。分析總結(jié)框架梁發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失時(shí)主次梁變形的規(guī)律。結(jié)論如下。

(1)本文提出的基于位移影響矩陣的預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算方法可以用于該結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算，計(jì)算精度較高。

(2)預(yù)應(yīng)力梁發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，梁跨中位移變化最大，梁跨1/2處是最佳位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

(3)單位預(yù)應(yīng)力損失量a%的取值對(duì)結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力損失識(shí)別結(jié)果具有影響，當(dāng)單位預(yù)應(yīng)力損失量a%為25%時(shí)識(shí)別值誤差較小，能比較準(zhǔn)確地識(shí)別結(jié)構(gòu)中發(fā)生的預(yù)應(yīng)力損失，結(jié)果比較可靠。

(4)結(jié)構(gòu)發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，若損失發(fā)生在有次梁連接的主梁上，有預(yù)應(yīng)力損失的主梁和與之連接的次梁均產(chǎn)生位移變化，且該主梁的位移變化最大，但其他主梁位移不受影響；若損失發(fā)生在沒(méi)有次梁連接的主梁上或者發(fā)生在次梁上時(shí)，只會(huì)對(duì)該梁本身位移有影響，對(duì)其他梁的位移沒(méi)有影響。