高 利,周 勇,劉 娟
(三角輪胎股份有限公司,山東 威海 264200)
隨著全球經(jīng)濟發(fā)展及采礦業(yè)的復蘇,輪輞直徑1 245 mm(49英寸)及以上的巨型工程機械子午線輪胎越來越受到市場青睞,但其技術(shù)瓶頸一直困擾國內(nèi)巨型工程機械子午線輪胎市場的發(fā)展[1]。
為進一步提升巨型工程機械子午線輪胎產(chǎn)品質(zhì)量,本工作對27.00R49巨型工程機械子午線輪胎進行雙內(nèi)/外溫創(chuàng)新硫化工藝改進,以期改善輪胎硫化程度,提高輪胎整體性能[2]。
為實現(xiàn)雙內(nèi)溫硫化工藝,新增一臺除氧罐,提供140 ℃低溫過熱水,將原160 ℃過熱水罐改為173 ℃高溫過熱水罐,提供高溫過熱水。
27.00R49巨型工程機械子午線輪胎硫化工藝如表1所示。
從表1可以看出:改進前硫化內(nèi)溫使用160 ℃單一過熱水,外溫蒸汽先通入145 ℃高溫蒸汽45 min,然后通入130 ℃低溫蒸汽至硫化結(jié)束;改進后硫化內(nèi)溫使用2種溫度過熱水硫化,首先通入173℃高溫過熱水55 min,然后切換140 ℃低溫過熱水至硫化結(jié)束,外溫仍使用2種溫度飽和蒸汽,其中高低溫蒸汽溫度分別由改進前145和130 ℃調(diào)整為135和125 ℃;改進后硫化施工輪胎排壓點由380 min延長至400 min,相應總硫化時間延長20 min。
表1 27.00R49巨型工程機械子午線輪胎硫化工藝
改進后雙內(nèi)/外溫硫化工藝曲線如圖1所示。
從圖1可以看出:內(nèi)溫低溫過熱水切換后內(nèi)壓略有降低,內(nèi)溫逐步降低;外溫低溫蒸汽切換瞬間有輕微波動,切換約60 min后內(nèi)壓、內(nèi)溫和外溫趨于穩(wěn)定并滿足標準要求。
圖1 改進后雙內(nèi)/外溫硫化工藝曲線
硫化工藝改進前后胎肩內(nèi)表面升溫曲線如圖2所示。
圖2 硫化工藝改進前后胎肩內(nèi)表面升溫曲線
從圖2可以看出:改進前硫化工藝使用160 ℃單一過熱水,上下模胎肩內(nèi)表面溫度逐步上升,上模溫度高于下模;改進后硫化工藝內(nèi)溫使用2種過熱水,140 ℃低溫過熱水切換后內(nèi)溫顯著下降,下模溫度下降速率大于上模,低溫過熱水切換約15 min后下模溫度便開始下降,上模溫度在切換60 min后開始下降,溫度平衡后上下模胎肩內(nèi)表面溫度基本一致。
硫化工藝改進前后胎側(cè)外表面升溫曲線如圖3所示。
從圖3可以看出:外溫蒸汽溫度降低后,上下模胎側(cè)外表面溫度均明顯降低,整個硫化過程中胎側(cè)外表面上模溫度高于下模;外溫低溫蒸汽切換后,下模胎側(cè)外表面降溫速率大于上模。
圖3 硫化工藝改進前后胎側(cè)外表面升溫曲線
硫化工藝改進前后輪胎最薄弱點升溫曲線如圖4所示。
圖4 硫化工藝改進前后輪胎最薄弱點升溫曲線
2次測溫輪胎硫化程度最弱點位置沒有發(fā)生變化,均在最寬第5層帶束層上表面。從圖4可以看出,由于內(nèi)溫和外溫降低,最薄弱點總體溫度降低10 ℃左右。
經(jīng)計算硫化工藝改進前輪胎氣泡點為320 min,排壓點定為380 min,硫化工藝改進后因內(nèi)外溫降低,輪胎硫化氣泡點延長至350 min,排壓點定為400 min,按該排壓點時間計算27.00R49巨型工程機械子午線輪胎硫化工藝改進前后關(guān)鍵部位硫化程度(包含后硫化程度)如表2所示。
表2 27.00R49巨型工程機械子午線輪胎硫化工藝改進前后關(guān)鍵部位硫化程度 %
從表2可以看出,硫化工藝改進后輪胎硫化最薄弱點、輪胎胎側(cè)外表面和輪胎內(nèi)表面總硫化程度均顯著降低,降幅分別為57%,32%和48%。
對硫化工藝改進前后的成品輪胎進行室內(nèi)機床TKPH(Ton Kilometer per Hour,每小時噸千米)及耐久性能測試[3]。測試結(jié)果表明,硫化工藝改進后輪胎TKPH值由405提升至448,提升了10.6%,耐久時間由291 h 延長至345 h,耐久性能提升了18.6%。
對27.00R49巨型工程機械子午線輪胎進行雙內(nèi)/外溫硫化工藝改進后,總硫化時間延長20 min;輪胎硫化程度明顯降低,其中輪胎硫化最薄弱點、輪胎胎側(cè)外表面和輪胎內(nèi)表面總硫化程度分別降低57%,32%和48%;輪胎TKPH值提升10.6%,室內(nèi)耐久性能提升18.6%。