陳健,董華東
(奇瑞新能源汽車股份有限公司,安徽蕪湖 241000)
隨著我國經(jīng)濟近年來的飛速發(fā)展,人們在物質(zhì)生活上得到一定保障的同時,對于車輛的駕駛性能需求也不斷提高,包括駕駛穩(wěn)定性、安全性及舒適的駕駛感受等。后背門是汽車上重要的一個閉合件,其結(jié)構(gòu)復(fù)雜、曲面較多,同時后背門也是車門分成系統(tǒng)中尺寸最大的,其結(jié)構(gòu)設(shè)計的合理性對汽車性能影響至關(guān)重要[1-3]。所以文中根據(jù)汽車零件的設(shè)計要求需要分析研究其結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性能,后背門不僅保證乘車員隔音隔熱,還能保證其駕駛的舒適性與安全性[4-5]。
背門的抗凹性能分析是汽車開發(fā)過程中一項重要的驗證步驟。本文作者利用ABAQUS有限元分析軟件對某款純電動汽車的后背門作為研究對象,建立后背門抗凹有限元分析模型,對后背門的抗凹性能進行分析,同時也在后期進行了現(xiàn)場抗凹試驗驗證,并進行抗凹的試驗對標(biāo),保證其仿真結(jié)果的可靠性和有效性。
根據(jù)車身部門提供的后背門數(shù)據(jù)模型,利用Hypermesh前處理工具對后背門數(shù)據(jù)模型進行有限元網(wǎng)格劃分,前處理后的網(wǎng)格模型如圖1所示,該模型包括后背門內(nèi)外板、鉸鏈和鎖扣,后背門有限元模型總成采用S3R、S4R單元,鉸鏈采用B31單元,網(wǎng)格基本尺寸為5 mm,模型總質(zhì)量13.12 kg。網(wǎng)格尺寸根據(jù)車門通用建模規(guī)范取5 mm左右。
圖1 后背門CAE模型
后背門CAE分析模型的材料由PP+EPDM-T30、PP-LGF40及玻璃組成,具體參數(shù)見表1[6]。
表1 后背門材料參數(shù)
根據(jù)公司的汽車后背門分析規(guī)范得出其分析工況如圖2所示,鉸鏈安裝孔及鎖扣中心處約束123456,緩沖塊處約束3。
圖2 抗凹分析加載工況
采用直徑為80 mm的橡膠壓頭,每個考察點作為一個獨立工況進行抗凹分析,在壓頭加載點處施加200 N壓力。
文中的抗凹分析選取了后背門的8個關(guān)鍵薄弱點作為主要分析對象,如圖3所示。通過ABAQUS分析軟件計算得出最終的分析結(jié)果,而后在Hyperview軟件中進行結(jié)果后處理得到最終的關(guān)鍵點的位移云圖和壓頭的載荷位移曲線,其分析結(jié)果如圖4和圖5所示。
圖3 后背門抗凹測試
圖4 關(guān)鍵點位移云圖
圖5 關(guān)鍵點壓頭載荷位移曲線
根據(jù)公司的后背門抗凹分析規(guī)范,規(guī)定目標(biāo)值為10 mm。從唯一云圖可以看出在后背門關(guān)鍵點5、6、7、8的最大位移小于目標(biāo)值,而關(guān)鍵點1、2、3、4的最大位移略微大于目標(biāo)值。由于文中分析的后背門主要材料為塑料件,所以殘余變形量基本為0,不作為評價抗凹性能要求的標(biāo)準(zhǔn)。
文中抗凹試驗過程只用到后背門,試驗工況與仿真工況基本相同,約束方式也與仿真過程中約束相同,采用壓頭仍然為80 mm橡膠壓頭,如圖6所示。測量外板的關(guān)鍵點的最大位移,力的加載方向垂直于外板表面。
圖6 橡膠壓頭
表2為最大變形量試驗與仿真對比分析。
表2 最大變形量試驗與仿真對比分析
根據(jù)抗凹試驗得出數(shù)據(jù)整理后與仿真數(shù)據(jù)進行對比分析,可以看出試驗值基本符合抗凹變形量目標(biāo)值要求。前4個點的試驗值要比仿真值整體小,可能是因為材料參數(shù)導(dǎo)致,往往試驗?zāi)P偷牟牧蠌椥阅A亢兔芏容^低,同時試驗加載方向由試驗員肉眼和經(jīng)驗觀察所得,也可能導(dǎo)致一定的誤差,另外試驗儀器存在一些測量誤差也會使試驗數(shù)據(jù)與仿真數(shù)據(jù)產(chǎn)生一定的差異。通過對比分析試驗值和仿真值,得出誤差在20%以內(nèi),抗凹CAE分析模型可靠有效。
(1)根據(jù)原后背門抗凹CAE模型仿真分析后得到結(jié)果基本符合預(yù)期目標(biāo)值。
(2)根據(jù)試驗和CAE的分析對比可知,試驗值基本符合目標(biāo)值,同時誤差值基本在20%以內(nèi),驗證了抗凹CAE模型的可靠性。
(3)仿真分析模型與抗凹試驗結(jié)果有較高的吻合度,使得在后續(xù)的開發(fā)中對抗凹仿真分析結(jié)果有足夠的可信度。