吳靖，蔡國(guó)飆

（1.福州大學(xué) 機(jī)械工程及自動(dòng)化學(xué)院，福州350116； 2.北京航空航天大學(xué) 宇航學(xué)院，北京100083）

航天器發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)產(chǎn)生的羽流向真空中快速膨脹，會(huì)對(duì)航天器表面產(chǎn)生氣動(dòng)力效應(yīng)，影響航天器的姿態(tài)控制［1-4］。當(dāng)多臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)共同工作時(shí)，羽流在膨脹過程中發(fā)生相互作用還將導(dǎo)致復(fù)雜的流場(chǎng)形態(tài)和流動(dòng)特性，在相互作用區(qū)域形成羽流干擾流［5-7］。干擾流的密度和壓力受到明顯的增強(qiáng)，可能會(huì)對(duì)航天器表面造成額外的氣動(dòng)力。因此，研究羽流及干擾羽流的氣動(dòng)力效應(yīng)對(duì)航天器的設(shè)計(jì)及穩(wěn)定運(yùn)行具有重要意義。

開展羽流氣動(dòng)力試驗(yàn)研究最常用的手段是基于測(cè)壓孔的測(cè)量方法［8-9］，即在模型表面加工數(shù)個(gè)至數(shù)十個(gè)離散的小孔，小孔通過導(dǎo)氣管連接至微差壓傳感器，從而獲得模型表面測(cè)壓孔位置的壓力分布，進(jìn)而積分得到模型整體所受的氣動(dòng)力或氣動(dòng)力矩。這種方法雖然原理簡(jiǎn)單、精度較高，但要獲得模型準(zhǔn)確的氣動(dòng)載荷需要布置大量的測(cè)點(diǎn)，時(shí)間和經(jīng)濟(jì)成本較高。

壓敏漆（Pressure-Sensitive Paint，PSP）表面壓力測(cè)量技術(shù)，其作為一種非插入式的全場(chǎng)壓力光學(xué)測(cè)量技術(shù)，具有空間分辨率高、準(zhǔn)備簡(jiǎn)單、成本低等特點(diǎn)，并且具有與傳統(tǒng)壓力傳感器相近的測(cè)量精度和響應(yīng)速度，同時(shí)在測(cè)量過程中不影響流場(chǎng)，已成功應(yīng)用于多個(gè)國(guó)家的各種風(fēng)洞試驗(yàn)中［10-13］。目前，PSP在稀薄氣體環(huán)境中的應(yīng)用相對(duì)較少，僅有一些低密度條件下自由射流撞擊平板的驗(yàn)證性試驗(yàn)［14-16］和高Kn數(shù)的微尺度流動(dòng)試驗(yàn)［17-18］。

為了突破傳統(tǒng)羽流氣動(dòng)力測(cè)量基于離散測(cè)壓孔的局限，本文將PSP表面壓力光學(xué)測(cè)量技術(shù)應(yīng)用于真空羽流氣動(dòng)力的測(cè)量研究中，以常溫空氣為工質(zhì)，利用PSP對(duì)單噴嘴羽流和雙噴嘴干擾羽流以不同入射距離和入射角撞擊平板造成的氣動(dòng)力分布進(jìn)行測(cè)量，通過高分辨率的測(cè)量結(jié)果分析羽流及干擾羽流的氣動(dòng)力效應(yīng)。

1 壓敏漆原理及配制

PSP發(fā)光過程中包含復(fù)雜的相互作用、能量轉(zhuǎn)換和光物理過程，對(duì)于工程應(yīng)用，只需要從激發(fā)、輻射發(fā)光、非輻射轉(zhuǎn)換和猝滅這幾個(gè)主要過程對(duì)PSP的發(fā)光性質(zhì)進(jìn)行分析［19］。當(dāng)壓力變化超過一定范圍時(shí)，可用非線性Stern-Volmer公式描述PSP發(fā)光強(qiáng)度I和PSP表面氣體壓力p的關(guān)系：

式中：Iref為給定參考?jí)毫ref下的PSP發(fā)光強(qiáng)度；A（T）、B（T）和γ（T）為與溫度T相關(guān)的系數(shù)。

本文選用在低壓環(huán)境下具有較高壓力靈敏度和良好線性響應(yīng)特性的PSP配方，以鉑四（五氟苯酚）卟啉（PtTFPP）作為發(fā)光分子，以高透氧聚合物1-三甲基硅烷基-1-丙炔（poly（TMSP））作為固定發(fā)光分子的基層。PtTFPP/poly（TMSP）根據(jù)Egami等［20］的介紹進(jìn)行配制以達(dá)到最佳的壓力靈敏度，將4 mg的PtTFPP和80 mg的poly（TMSP）溶于10mL的甲苯中，并充分?jǐn)嚢杈鶆?，然后使用噴槍將配制好的PtTFPP/poly（TMSP）直接噴涂于模型上，置于陰暗干燥環(huán)境中保存。

2 試驗(yàn)系統(tǒng)

2.1 真空獲取系統(tǒng)

基于PSP的羽流干擾氣動(dòng)力試驗(yàn)在一座小型真空獲取系統(tǒng)中進(jìn)行，真空艙為316 L不銹鋼材質(zhì)的臥式圓筒結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)度1 015 mm，內(nèi)徑700mm。真空艙后端為橢圓形封頭，前端為安裝石英玻璃觀察窗的平面封頭，為光學(xué)試驗(yàn)提供光學(xué)通路。真空艙艙壁安裝有1個(gè)冷陰極/皮拉尼全量程真空計(jì)（Pfeiffer PKR），以及4個(gè)相同的電容薄膜真空計(jì)（Leybold CERAVAC CTR），量程為1 torr（約133 Pa），精度為1%F.S.，用以監(jiān)測(cè)真空艙內(nèi)真空度并互相校驗(yàn)。真空艙配備1臺(tái)螺桿泵（Leybold SV630）和2臺(tái)羅茨泵（Lebold WAU2001和WH7000），艙內(nèi)極限真空度可達(dá)10-3Pa。

2.2 壓敏漆標(biāo)定及氣動(dòng)力測(cè)量裝置

圖1 基于PSP的羽流撞擊平板氣動(dòng)力試驗(yàn)系統(tǒng)示意圖Fig.1 Experimental system schematic of aerodynamic force induced by plumes impinging plate based on PSP

基于PSP的羽流撞擊平板氣動(dòng)力試驗(yàn)系統(tǒng)如圖1所示。真空艙中設(shè)置的氣動(dòng)力模型為一鋁質(zhì)平板，平板面積相對(duì)于羽流氣動(dòng)力的作用范圍足夠大，在其表面100 mm×200 mm的范圍噴涂PSP。平板中線上設(shè)置4個(gè)直徑2 mm的測(cè)壓孔，孔間距10 mm，第1個(gè)測(cè)壓孔距離平板邊緣10mm。測(cè)壓孔中直接安裝科萊特（Kulite）壓力傳感器，其測(cè)量端與平板模型表面平齊，能無延遲地響應(yīng)平板表面的壓力變化，參考端通過導(dǎo)氣管延伸至遠(yuǎn)離流場(chǎng)的位置。2個(gè)相同的圓柱形長(zhǎng)尾噴嘴平行放置，以干燥空氣為工質(zhì)在真空環(huán)境下產(chǎn)生羽流，氣體流量2 SLPM（標(biāo)準(zhǔn)升每分鐘），通過置于真空艙外的流量計(jì)控制。噴嘴出口內(nèi)徑de為0.6mm，間距s為9.6mm（16倍噴嘴出口內(nèi)徑），噴嘴和平板模型間的羽流入射距離h設(shè)置為5mm和2mm，入射角β設(shè)置為20°和10°。其中一個(gè)噴嘴的出口位于第1個(gè)測(cè)壓孔的正上方。

PSP的激發(fā)光源采用Luminus公司的CBV-120UV大功率發(fā)光二極管（LED）芯片，發(fā)光峰值波長(zhǎng)為405 nm，半波寬10 nm，光功率大于10W。LED芯片前方安裝440 nm低通濾光片及凸透鏡，分別用以吸收熱輻射及增大光密度。PSP的發(fā)射光使用Phantom CMOS 12位高速攝像機(jī)進(jìn)行采集，頻率設(shè)定為100 Hz，鏡頭前安裝570 nm高通濾光片，用以將PSP的發(fā)射光從激發(fā)光中分離出來，采集圖像對(duì)應(yīng)平板的分辨率約為2像素/mm。

通過運(yùn)行真空泵組或通過噴嘴向艙內(nèi)注入空氣，使真空艙內(nèi)壓力可在0.5～5 000 Pa的范圍內(nèi)變化及維持。真空艙外的計(jì)算機(jī)負(fù)責(zé)整個(gè)試驗(yàn)系統(tǒng)的同步工作和信號(hào)采集，包括控制流量計(jì)和溫度控制器，以及接收、顯示并保存數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、真空計(jì)和高速攝像機(jī)采集到的信號(hào)。

2.3 試驗(yàn)系統(tǒng)坐標(biāo)系

試驗(yàn)系統(tǒng)坐標(biāo)系如圖2所示，平板沿噴流方向?yàn)閄軸，平板法線方向?yàn)閆軸，以右手定則確定Y軸。坐標(biāo)原點(diǎn)O在單股羽流氣動(dòng)力試驗(yàn)中設(shè)置在噴嘴正下方的平板位置，在雙股羽流氣動(dòng)力試驗(yàn)中設(shè)置在2個(gè)噴嘴對(duì)稱點(diǎn)正下方的平板位置。

圖2 氣動(dòng)力試驗(yàn)系統(tǒng)坐標(biāo)系XOY平面Fig.2 XOY plane of coordinate system in aerodynamic force experiment

3 試驗(yàn)及數(shù)據(jù)處理流程

試驗(yàn)中，經(jīng)噴嘴噴出的常溫氣流快速向真空環(huán)境中擴(kuò)散形成羽流。由于羽流極其稀薄，對(duì)平板模型造成的氣動(dòng)熱和氣動(dòng)力很低，因此羽流對(duì)PSP的溫度改變及對(duì)模型的位置偏移可以忽略。

在風(fēng)洞試驗(yàn)中，為了將光學(xué)探測(cè)器采集到的模型表面PSP的發(fā)光強(qiáng)度轉(zhuǎn)換為壓力，一般需在準(zhǔn)備PSP氣動(dòng)力模型的同時(shí)準(zhǔn)備PSP試樣，預(yù)先在壓力和溫度可調(diào)的容腔中對(duì)該種PSP進(jìn)行標(biāo)定，獲得式（1）中的標(biāo)定系數(shù)，然后將光強(qiáng)圖像轉(zhuǎn)換為壓力數(shù)據(jù)。模型表面由于氣動(dòng)熱效應(yīng)造成的溫度不均勻會(huì)產(chǎn)生壓力誤差，往往需要同步測(cè)量表面溫度分布，如利用紅外相機(jī)或溫度敏感涂料測(cè)量模型表面溫度分布，并進(jìn)行溫度修正，才能減小這種誤差。相比于在風(fēng)洞中進(jìn)行的PSP氣動(dòng)力試驗(yàn)，真空艙具有一個(gè)獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)，即真空艙自身可作為一個(gè)壓力調(diào)節(jié)裝置，直接對(duì)模型表面的PSP進(jìn)行標(biāo)定。因此，本文采用一種原位點(diǎn)對(duì)點(diǎn)標(biāo)定法將CMOS相機(jī)采集到的圖像轉(zhuǎn)換為模型表面的壓力分布。

3.1 試驗(yàn)流程

試驗(yàn)流程如圖3所示，步驟如下：

步驟1 關(guān)閉真空艙，保持黑暗環(huán)境，開啟真空泵組對(duì)艙內(nèi)抽真空。

步驟2 真空艙內(nèi)達(dá)到極限真空度后，打開激發(fā)光源，噴嘴噴氣產(chǎn)生羽流，CMOS相機(jī)獲取平板表面的噴氣圖像Iwind-on（圖中暗的區(qū)域壓力相對(duì)較大，亮的區(qū)域壓力相對(duì)較?。?。CMOS相機(jī)采集圖像后停止噴流并關(guān)閉光源。

步驟3 更改噴嘴工況，重復(fù)步驟2。

圖3 真空艙中進(jìn)行的PSP氣動(dòng)力試驗(yàn)流程Fig.3 Flowchart of aerodynamic force experiment based on PSP in vacuum chamber

步驟4 工況完成后關(guān)閉真空泵組，并逐步向真空艙內(nèi)通入空氣，使真空艙內(nèi)環(huán)境壓力從0.05 Pa分段上升至5 000 Pa，在每一環(huán)境壓力下，記錄艙內(nèi)真空度，打開激發(fā)光源，同時(shí)CMOS相機(jī)分別獲取不同真空度下的標(biāo)定圖像I1，I2，…，Iref，…，In-1，In（圖像亮度不均勻是由于涂料厚度和光照強(qiáng)度不均勻造成的）。

步驟5 真空艙復(fù)壓，更改噴嘴相對(duì)平板模型的位置。

步驟6 重復(fù)步驟1～步驟5，結(jié)束試驗(yàn)。

3.2 數(shù)據(jù)處理流程

數(shù)據(jù)處理流程如圖4所示，步驟如下：

步驟1 對(duì)連續(xù)拍攝的100幀圖像求平均以消除隨機(jī)誤差，并截取圖像中氣動(dòng)力作用的主要區(qū)域進(jìn)行分析。

步驟2 利用2D平面圖像擬合方法修復(fù)噴氣圖像和標(biāo)定圖像中的測(cè)壓孔位置。

步驟3 將標(biāo)定圖像的每一像素點(diǎn)當(dāng)作一個(gè)獨(dú)立的PSP，通過式（1）分別計(jì)算每一像素點(diǎn)的標(biāo)定系數(shù)，得到系數(shù)分布圖。

步驟4 參考圖像Iref和噴氣圖像Iwind-on求比值，得到比值圖像。

圖4 原位點(diǎn)對(duì)點(diǎn)標(biāo)定法計(jì)算表面壓力分布流程示意Fig.4 Flowchart of calculating surface pressure distribution using in-situ point-to-point calibration method

步驟5 按照每一像素點(diǎn)一一對(duì)應(yīng)的關(guān)系，將系數(shù)分布圖通過式（1）應(yīng)用到比值圖像中，得到模型表面的壓力分布。

通過原位點(diǎn)對(duì)點(diǎn)標(biāo)定法獲得的圖像噪聲較低、質(zhì)量較高，可以不對(duì)圖像進(jìn)行空間濾波處理。

4 試驗(yàn)結(jié)果與分析

4.1 傳感器與壓敏漆壓力比較

本文中PSP在單位面積上獲取的壓力值數(shù)量約為傳感器的12.57倍，獲取的圖像每一像素均可轉(zhuǎn)換為平板模型對(duì)應(yīng)點(diǎn)壓力，因此PSP的空間分辨率和數(shù)據(jù)采集量均遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于傳統(tǒng)基于離散測(cè)壓孔的羽流氣動(dòng)力測(cè)量方法。

圖5 Kulite壓力傳感器壓力和PSP壓力隨時(shí)間變化的典型關(guān)系曲線（h＝5mm，β＝20°）Fig.5 Representative time-history p lots of Kulite sensor and PSP pressures（h＝5mm，β＝20°）

圖5為Kulite壓力傳感器采集的壓力信號(hào)和PSP經(jīng)原位點(diǎn)對(duì)點(diǎn)標(biāo)定法計(jì)算得到的壓力數(shù)據(jù)隨時(shí)間變化的典型關(guān)系曲線對(duì)比。噴嘴噴氣時(shí)間設(shè)置為30 s，位于X＝40mm處的Kulite壓力傳感器因當(dāng)?shù)貕毫^低而無法有效采集壓力數(shù)據(jù)，故不在圖中進(jìn)行對(duì)比。由圖5可見，在壓力躍升階段，PSP對(duì)壓力的響應(yīng)速度與Kulite壓力傳感器基本相同，證明PtTFPP/poly（TMSP）在低壓環(huán)境中具有快速響應(yīng)的特性，可以應(yīng)用于以短時(shí)脈沖工作為主的真空羽流氣動(dòng)力試驗(yàn)中。本文中使用的Kulite壓力傳感器熱零點(diǎn)漂移約為20 Pa/K，其在恒溫條件下顯示了良好的線性壓力靈敏度，但由于傳感器體積較小，熱容也較小，且與平板模型保持熱絕緣，羽流的氣動(dòng)熱效應(yīng)使傳感器溫度發(fā)生變化，導(dǎo)致在噴氣過程中傳感器熱零點(diǎn)發(fā)生漂移，由此帶來的測(cè)量誤差在低壓環(huán)境中無法忽略。而PtTFPP/poly（TMSP）的溫度敏感度較低，且平板模型的熱容比Kulite壓力傳感器高得多，所以模型表面PSP的溫度變化極小，測(cè)量的壓力數(shù)值穩(wěn)定［21］。

4.2 單噴嘴羽流氣動(dòng)力結(jié)果分析

圖6為單噴嘴羽流以不同入射距離和入射角撞擊平板表面的壓力分布云圖，取平板包含羽流主要作用區(qū)域的50mm×50mm范圍分析?？梢钥闯?，利用PSP表面壓力光學(xué)測(cè)量方法獲得的壓力分布均勻，對(duì)稱性良好，可分辨Pa級(jí)的壓力變化。當(dāng)入射距離相同時(shí)，入射角的減小明顯降低平板表面的壓力，說明羽流的氣動(dòng)力效應(yīng)隨著入射角的減小而減弱。當(dāng)入射角相同時(shí)，隨著入射距離的減小，壓力集中區(qū)域面積減小，壓力梯度增大。對(duì)于如此大的壓力梯度，即使采用直徑僅2mm的Kulite壓力傳感器，也無法準(zhǔn)確捕捉測(cè)壓孔所在位置劇烈的壓力變化，只能測(cè)得當(dāng)?shù)氐钠骄鶋毫?；而利用PSP表面壓力光學(xué)測(cè)量方法則可以獲得每一像素點(diǎn)的所在位置壓力，描繪大梯度下的壓力變化趨勢(shì)，準(zhǔn)確地給出壓力最大值所在的位置。若提高采集圖像的分辨率，還可以進(jìn)一步提高壓力峰值測(cè)量的準(zhǔn)確性。

圖7對(duì)單噴嘴羽流在不同入射距離和入射角時(shí)平板中線上的壓力分布曲線進(jìn)行了比較，壓力最大值及相應(yīng)位置在表1中列出。圖7中可以明顯看出單噴嘴在不同姿態(tài)下羽流氣動(dòng)力的大小及主要作用范圍。壓力最大值位于噴嘴出口正下方平板的下游位置，受氣流攻角的作用，入射角為10°的壓力作用范圍比入射角為20°的壓力作用范圍向噴流下游方向移動(dòng)，其中最大值點(diǎn)位置移動(dòng)0.5 mm。入射距離2 mm的工況在入射角20°和10°時(shí)壓力的最大值分別大約為入射距離為5mm時(shí)的5.4倍和4.5倍，說明入射距離的減小極大地增強(qiáng)了平板表面的局部壓力。而在最大值下游的部分區(qū)域內(nèi)（X＞5mm），入射距離2mm工況的壓力開始小于5mm工況的壓力，并隨著噴流向下游移動(dòng)而逐漸趨近于0。相比于入射距離5mm工況，2mm工況的壓力集中區(qū)域更窄，壓力最大值位置向上游移動(dòng)了1.5 mm，更接近噴嘴出口。

圖6 單噴嘴羽流撞擊平板模型表面壓力分布云圖Fig.6 Surface pressure distribution contour of single-nozzle plume impinging plate model

圖7 單噴嘴羽流在不同入射距離和入射角時(shí)沿平板中線上的壓力分布曲線Fig.7 Pressure distribution curves along plate center line of single-nozzle plume with different incident distances and angles

表1 單噴嘴羽流在不同入射距離和入射角時(shí)平板中線上的壓力最大值及位置Table 1 Maximum pressures and their locations on plate center line of single-nozzle plume with different incident distances and angles

4.3 雙噴嘴干擾羽流氣動(dòng)力結(jié)果分析

圖8 雙噴嘴干擾羽流撞擊平板模型表面壓力分布云圖Fig.8 Surface pressure distribution contour of dual-nozzle interacted plumes impinging plate model

圖8為流量同為2 SLPM的雙噴嘴干擾羽流以不同入射距離和入射角撞擊平板表面的壓力分布云圖。不同入射距離和入射角度的雙噴嘴干擾羽流壓力云圖同樣有很好的均勻性和對(duì)稱性，顯示了雙噴嘴工作狀態(tài)的一致性。與單噴嘴工況類似，在噴嘴正下方平板沿X方向的下游位置，出現(xiàn)了對(duì)應(yīng)于2個(gè)噴嘴的壓力集中區(qū)域。而在2個(gè)壓力集中區(qū)域中間，出現(xiàn)了新的壓力增強(qiáng)區(qū)域，這是由于來自于噴嘴的兩股羽流在流場(chǎng)中相互干擾，形成了壓力和密度都增強(qiáng)的羽流干擾流，干擾流撞擊到平板上，使得該處的壓力增大。羽流相互作用還使得平板上壓力集中區(qū)域下游處的氣動(dòng)力也得到了增強(qiáng)，表現(xiàn)在壓力云圖形成了向下游突出的形狀，并且隨著向下游的發(fā)展，氣動(dòng)力的增強(qiáng)向平板兩側(cè)擴(kuò)展。入射距離為5mm時(shí)，羽流相互作用產(chǎn)生的干擾流對(duì)平板表面產(chǎn)生的氣動(dòng)力增強(qiáng)效應(yīng)明顯，平板中線上的最高壓力接近羽流主流撞擊產(chǎn)生的壓力，從而形成了將羽流主流產(chǎn)生的壓力集中區(qū)域“連通”的圖像；而入射距離為2mm時(shí)，由于噴嘴距離平板模型較近，流場(chǎng)中的羽流相互作用未充分發(fā)展，因此干擾流造成的氣動(dòng)力壓力相對(duì)于主流壓力較低。

以入射距離5mm、入射角20°為例比較雙噴嘴干擾羽流相對(duì)于單噴嘴羽流對(duì)平板氣動(dòng)力效應(yīng)的增強(qiáng)作用。圖9為單、雙噴嘴羽流氣動(dòng)力沿Y方向且經(jīng)過壓力最大值（即X＝3 mm）的壓力分布對(duì)比?？梢钥闯?，單、雙噴嘴工況下平板壓力關(guān)于X軸均顯示了良好的對(duì)稱性；雙噴嘴干擾羽流對(duì)平板形成了2個(gè)壓力峰，壓力峰值與單噴嘴壓力峰值相同；2個(gè)壓力峰值之間由于羽流相互作用對(duì)氣流的增強(qiáng)作用，造成了氣動(dòng)力的增強(qiáng)作用，形成一個(gè)新的表面壓力極大值。圖9中沿Y方向氣動(dòng)力增強(qiáng)的范圍約為±1.4mm，其余范圍氣動(dòng)力未受到羽流相互作用的影響，與單噴嘴羽流氣動(dòng)力壓力分布保持一致。

圖9 單、雙噴嘴羽流沿平板X＝3mm的壓力分布對(duì)比Fig.9 Comparison of pressure distribution along line X＝3mm on plate between single-and dual-nozzle plumes

圖10為雙噴嘴干擾羽流氣動(dòng)力沿平板中線的壓力分布與單噴嘴羽流在相同軸線偏移線（即圖6（a）中Y＝4.8mm）上的壓力分布比較。可以看出，雙噴嘴干擾羽流壓力明顯高于單噴嘴羽流壓力，再次說明了羽流相互作用對(duì)氣動(dòng)力效應(yīng)的增強(qiáng)作用。單、雙噴嘴羽流壓力的最大值位置相同，在X＝4.5 mm位置，處于噴嘴軸線投影線壓力最大值的下游；最大值分別為77 Pa和219 Pa，雙噴嘴干擾羽流壓力最大值是單噴嘴的2.84倍，且其余位置的雙噴嘴壓力均為單噴嘴壓力的2～3倍，說明干擾羽流產(chǎn)生的氣動(dòng)力效應(yīng)不能用單股羽流的氣動(dòng)力效應(yīng)進(jìn)行簡(jiǎn)單的線性疊加。在返流區(qū)（X＜0），雙噴嘴干擾羽流壓力高于單噴嘴羽流壓力，這是由于羽流相互作用使氣體分子相互碰撞的概率增大，從而提高了羽流返流的流量，使平板返流區(qū)的壓力增大，這證明了羽流相互作用對(duì)羽流返流的增強(qiáng)作用，并將帶來額外的氣動(dòng)力、熱、污染效應(yīng)，在航天器的設(shè)計(jì)中需要進(jìn)行考慮。

圖10 雙噴嘴干擾羽流氣動(dòng)力沿平板中線的壓力分布與單噴嘴羽流在相同軸線偏移線的壓力分布比較Fig.10 Comparison of pressure distribution of aerodynamic force along center line of p late in dual-nozzle interacted plumes and along the same off-axis line in single-nozzle plume

5 結(jié) 論

本文采用在低壓環(huán)境中具有快速響應(yīng)特性的壓敏漆PtTFPP/poly（TMSP）對(duì)單噴嘴羽流和雙噴嘴干擾羽流撞擊平板的氣動(dòng)力效應(yīng)進(jìn)行了試驗(yàn)研究和分析，結(jié)論如下：

1）通過對(duì)比壓力傳感器及PSP測(cè)量的壓力數(shù)據(jù)，證明了PtTFPP/poly（TMSP）在羽流氣動(dòng)力測(cè)量中具有快速響應(yīng)、溫度敏感度低的特性，能分辨Pa級(jí)的微小壓力變化；且PSP測(cè)量壓力的空間分辨率高，數(shù)據(jù)獲取量大，全場(chǎng)壓力測(cè)量能捕捉大梯度的壓力變化，更加真實(shí)、準(zhǔn)確地描述羽流氣動(dòng)力效應(yīng)。

2）羽流相互作用給平板表面氣動(dòng)力帶來了增強(qiáng)效應(yīng)，在雙噴嘴各自的壓力集中區(qū)域之間形成壓力增強(qiáng)區(qū)域；當(dāng)入射距離較大時(shí)，干擾羽流造成的氣動(dòng)力增強(qiáng)作用明顯，增強(qiáng)程度大于單噴嘴羽流壓力的2倍；而當(dāng)入射距離較小時(shí)，流場(chǎng)中的羽流相互作用未充分發(fā)展，干擾羽流造成的氣動(dòng)力壓力相對(duì)于主流壓力較低。

3）羽流相互作用使得羽流返流流量增大，返流區(qū)平板壓力升高，證明了對(duì)羽流返流的增強(qiáng)作用，這會(huì)對(duì)航天器帶來額外的氣動(dòng)力、熱、污染效應(yīng)，在羽流防護(hù)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予以考慮。