李哲輝，李軍偉，王佳欣

（天津城建大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，天津 300384）

氣泡輕質(zhì)土是一種工程填充材料，具有輕質(zhì)性、良好的工作性和高耐久性等特點[1-2]，廣泛應(yīng)用于工程中.氣泡輕質(zhì)土主要組分為原料土、固化劑、氣泡和外摻料等，各組分對氣泡輕質(zhì)土的性能均有較大影響，其中原料土是影響氣泡輕質(zhì)土性能的重要因素.目前，氣泡輕質(zhì)土使用普通土居多，對于鹽漬土在氣泡輕質(zhì)土中的應(yīng)用研究較少.

我國濱海地區(qū)存在大量氯鹽漬土，因其具有溶陷性、腐蝕性等缺點，對工程危害大[3-5]，因此在工程中的使用率很低.一般采取換填、加固或隔斷的方法處理鹽漬土，但處理的成本很高[6-7].因此，如何綜合高效利用氯鹽漬土是近年來的研究熱點.在氯鹽漬土覆蓋區(qū)域施工，如果可以就地取材，使用氯鹽漬土作為原料土制作氣泡輕質(zhì)土，就可以省時省力、節(jié)約成本、節(jié)省土地資源.本文采用氯鹽漬土為原料土制備氣泡輕質(zhì)土，研究影響氣泡輕質(zhì)鹽漬土性能的因素，為鹽漬土在工程上的應(yīng)用提供實驗指導(dǎo).

1 實驗部分

1.1 實驗材料

發(fā)泡劑：自配，主要成分為動物蛋白、植物蛋白和十二烷基苯磺酸鈉，采用該發(fā)泡劑進行機械攪拌制得泡沫，發(fā)泡倍數(shù)為37.5倍，半衰期為95 min；水泥為冀東P·O42.5水泥；硬脂酸鈣為工業(yè)級，福潤達化工有限公司生產(chǎn).

1.2 實驗設(shè)備

凈漿攪拌器為NJ-160B型，京路達儀器儀表有限公司；標(biāo)準(zhǔn)恒溫恒濕養(yǎng)護箱為YH-40B型，京路達試驗儀器有限公司；應(yīng)變控制式無側(cè)限壓力儀為YYM-2型，南京土壤儀器廠有限公司；凍融循環(huán)機為TDR-2型，暢陽建筑儀器有限公司；干濕循環(huán)機為MKS-54B型，北京中科路建儀器設(shè)備有限公司；掃描電鏡為JSM-7800F型，日本電子株式會社.

1.3 實驗方案

擬研究氣泡、水泥、鹽漬土含鹽率及硬脂酸鈣對氣泡輕質(zhì)鹽漬土性能的影響.氣泡含量采用氣泡體積占試塊體積的百分比表示；水泥含量用水泥占粉體的質(zhì)量百分比表示；鹽漬土含鹽率用氯鹽占鹽漬土的質(zhì)量百分比表示；硬脂酸鈣含量采用硬脂酸鈣占粉體的質(zhì)量百分比表示.具體實驗方案見表1.

表1 實驗方案一覽表 %

1.4 試塊制備

精準(zhǔn)稱量鹽漬土、水泥、硬脂酸鈣和水，放入凈漿攪拌機內(nèi)攪拌均勻，制得漿體；然后將制備好的氣泡添加到漿體中，攪拌均勻，直至無浮泡為止；再澆入模具中，在標(biāo)準(zhǔn)恒溫恒濕養(yǎng)護箱內(nèi)養(yǎng)護24 h后脫模，在自然條件下分別養(yǎng)護7，14，28 d.

1.5 性能測試

采用應(yīng)變控制式無側(cè)限壓力儀測試養(yǎng)護齡期為7，14，28 d的試塊的無側(cè)限抗壓強度；將養(yǎng)護齡期為28 d的試塊置于烘箱內(nèi)，于80℃下烘干24 h，稱量干質(zhì)量m1（g），再將試塊完全浸沒于水中48 h，取出后擦干表面水分，稱量濕質(zhì)量m2（g），最后計算吸水率w=（m2-m1）/m1×100%；將養(yǎng)護齡期為28 d的試塊放入凍融循環(huán)機中進行凍融循環(huán)，計算15次凍融循環(huán)后無側(cè)限抗壓強度損失率、吸水率增加率和質(zhì)量損失率；將養(yǎng)護齡期為28 d的試塊放入干濕循環(huán)機中進行干濕循環(huán)，計算15次干濕循環(huán)后無側(cè)限抗壓強度損失率、吸水率增加率和質(zhì)量損失率；采用掃描電鏡觀察試塊的斷面結(jié)構(gòu).

2 結(jié)果與討論

2.1 氣泡含量對氣泡輕質(zhì)鹽漬土試塊性能的影響

（1）對力學(xué)性能的影響.不同氣泡含量試塊的無側(cè)限抗壓強度和吸水率如圖1所示.

圖1 氣泡含量對試塊無側(cè)限抗壓強度和吸水率的影響

由圖1可知：隨著氣泡含量增加，試塊的無側(cè)限抗壓強度大幅下降，而吸水率呈線性增大；當(dāng)氣泡含量由40%升到65%時，試塊的無側(cè)限抗壓強度減少了450%，吸水率增加了73%，可見氣泡含量對氣泡輕質(zhì)鹽漬土的性能有明顯影響.不同氣泡含量試塊的SEM圖如圖2所示，氣泡含量少時（見圖2a），試塊孔洞的尺寸小、孔壁厚、孔洞之間的連通程度低，試塊結(jié)構(gòu)的密實性高，所以試塊的無側(cè)限抗壓強度高，吸水率低；而隨氣泡含量的增加（見圖2b），試塊的孔洞尺寸變大，孔洞間的破壞和連通程度增加，試塊的密實性低，從而導(dǎo)致無側(cè)限抗壓強度降低，吸水率增大.

圖2 不同氣泡含量試塊的SEM圖

（2）對耐久性能的影響.氣泡輕質(zhì)鹽漬土的耐久性通過抗凍融、抗干濕性能表征.經(jīng)歷15次凍融或干濕循環(huán)后，不同氣泡含量試塊各性能的變化見表2.

表2 氣泡含量對試塊抗凍融和抗干濕性能的影響 %

分析表2可知，隨氣泡含量增加，試塊的無側(cè)限抗壓強度損失率、吸水率增加率及質(zhì)量損失率均逐漸增大，試塊的抗凍融和抗干濕性能逐漸下降；當(dāng)氣泡含量達到60%時，試塊的無側(cè)限抗壓強度損失率已經(jīng)大于25%，且吸水率的增加率和質(zhì)量損失率都明顯增大，已不能滿足工程要求.

2.2 水泥含量對氣泡輕質(zhì)鹽漬土試塊性能的影響

（1）對力學(xué)性能的影響.不同水泥含量試塊的無側(cè)限抗壓強度和吸水率如圖3所示.

由圖3可得：隨著水泥含量的增加，試塊的無側(cè)限抗壓強度呈線性增大，吸水率逐漸減??；當(dāng)水泥含量由50.0%增加到100.0%時，試塊的無側(cè)限抗壓強度增加了444%，吸水率減少了91%，說明水泥含量對氣泡輕質(zhì)鹽漬土的性能有明顯影響.分析可知，水泥是氣泡輕質(zhì)鹽漬土的固化劑，起到了黏結(jié)土粒、提供強度、構(gòu)成骨架的作用，且水泥可以保證內(nèi)部孔洞的完整性.不同水泥含量試塊的SEM圖如圖4所示.結(jié)合圖4可知，當(dāng)水泥含量低時（見圖4a），土顆粒松散，孔壁強度低，孔洞之間的連通程度高，故導(dǎo)致試塊的無側(cè)限抗壓強度低，吸水率高；隨著水泥含量的增加（見圖4b），試塊結(jié)構(gòu)的密實性和穩(wěn)固性提高，內(nèi)部孔洞完整，不易被破壞，從而促使試塊的強度增加、吸水率減小.

（2）對耐久性能的影響.經(jīng)歷15次凍融或干濕循環(huán)后，不同水泥含量試塊各性能的變化見表3.

圖4 不同水泥含量試塊的SEM圖

表3 水泥含量對試塊抗凍融和抗干濕性能的影響 %

由表3可知，隨水泥含量減少，試塊的無側(cè)限抗壓強度損失率、吸水率增加率及質(zhì)量損失率都逐漸增大，試塊的抗凍融和抗干濕性能逐漸降低.這是因為水泥含量越低，水泥對土體的膠結(jié)作用越弱，試塊的強度越低，結(jié)構(gòu)越脆弱，所以試塊被凍融或干濕循環(huán)破壞的效果越明顯.經(jīng)實驗顯示，當(dāng)水泥含量下降到50.0%左右時，試塊力學(xué)性能和耐久性能急劇下降，已無實用價值.

2.3 鹽漬土含鹽率對氣泡輕質(zhì)鹽漬土試塊性能的影響

（1）對力學(xué)性能的影響.不同鹽漬土含鹽率7，14，28 d齡期試塊的無側(cè)限抗壓強度和吸水率見圖5-6，不同鹽漬土含鹽率試塊的SEM圖見圖7.

由圖5知，隨鹽漬土含鹽率的增加，試塊的各齡期的無側(cè)限抗壓強度都逐漸增大.原因當(dāng)含鹽率為0時，7 d齡期試塊的無側(cè)限抗壓強度為28 d的75%；當(dāng)含鹽率上升到9.0%時，7 d齡期試塊的無側(cè)限抗壓強度升高到28 d的88%，試塊早期強度的形成速度明顯加快.這是因為氯鹽起到了早強劑的作用，加速了水泥水化反應(yīng)的速度.由圖7可見，試塊早期強度的快速形成有利于內(nèi)部孔洞保持完整.當(dāng)鹽漬土含鹽率為0.5%時（見圖7a），試塊的孔壁破損程度較大；而當(dāng)鹽漬土含鹽率為9.0%時（見圖7b），試塊的孔洞完整，孔壁破壞少，從而使試塊無側(cè)限抗壓強度增大.

由圖6可見，在同一齡期條件下，試塊的吸水率隨著鹽漬土含鹽率的增加而逐漸降低，這跟上述試塊無側(cè)限抗壓強度的變化原因一致；同時觀察可發(fā)現(xiàn)，在相同鹽漬土含鹽率條件下，各齡期試塊的吸水率并沒有發(fā)生明顯變化，這是因為試塊的孔洞結(jié)構(gòu)在強度形成初期就已固形，不會隨養(yǎng)護時間的增加而明顯改變，所以吸水率并沒有隨齡期的增長而發(fā)生變化.

圖5 鹽漬土含鹽率對試塊無側(cè)限抗壓強度的影響

圖6 鹽漬土含鹽率對試塊吸水率的影響

圖7 不同鹽漬土含鹽率試塊的SEM圖

（2）對耐久性能的影響.經(jīng)歷15次凍融或干濕循環(huán)后，養(yǎng)護齡期為28 d的不同鹽漬土含鹽率試塊各性能的變化如表4所示.

表4 含鹽率對試塊抗凍融和抗干濕性能的影響 %

由表4可知，隨鹽漬土含鹽率升高，試塊的無側(cè)限抗壓強度損失率、吸水率增加率及質(zhì)量損失率逐漸降低，抗凍融和抗干濕性能提高，這是因為鹽漬土的含鹽率越高，試塊的力學(xué)性能越高，所以被凍融循環(huán)破壞的效果越弱.由此可得鹽漬土中的氯鹽可以提高氣泡輕質(zhì)鹽漬土的耐久性能.

2.4 硬脂酸鈣對氣泡輕質(zhì)鹽漬土試塊力學(xué)性能的影響

不同硬脂酸鈣試塊無側(cè)限抗壓強度和吸水率見圖8.

圖8 硬脂酸鈣對試塊無側(cè)限抗壓強度和吸水率的影響

由圖8可知，隨硬脂酸鈣含量增加，試塊的無側(cè)限抗壓強度先增大后降低；在硬脂酸鈣含量為1.0%左右時達到最大值（2.5 MPa）；吸水率先減小后增大，在硬脂酸鈣含量為1.0%左右時達到最小值（15.7%）.這是因為硬脂酸鈣是防水劑，在水泥內(nèi)部形成連續(xù)的憎水膜，并可填充水泥內(nèi)部縫隙，使氣泡減小，優(yōu)化內(nèi)部結(jié)構(gòu)，從而促使試塊無側(cè)限抗壓強度提高，吸水率降低[8].不同硬脂酸鈣含量試塊的SEM圖如圖9所示.由圖9可見，當(dāng)硬脂酸鈣含量為0.5%時（見圖9a），試塊內(nèi)部的孔洞較大，連通較多；而當(dāng)硬脂酸鈣含量為1.0%時（見圖9b），孔洞較小，完整性好，連通少，所以使試塊強度得到提高，吸水率得以降低.

圖9 不同硬脂酸鈣含量試塊的SEM圖

3 結(jié)論

（1）氣泡和水泥含量對氣泡輕質(zhì)鹽漬土性能的影響明顯，力學(xué)性能和耐久性能均隨氣泡含量的增加或水泥含量的減少而降低.

（2）隨鹽漬土含鹽率的增大，氣泡輕質(zhì)鹽漬土的力學(xué)性能和耐久性能均逐漸提高.

（3）加入適量硬脂酸鈣有助于提高氣泡輕質(zhì)鹽漬土的力學(xué)性能，最佳摻量為1.0%.