宋 征

(三峽大學(xué) 科技學(xué)院，湖北 宜昌 443002)

0 引 言

應(yīng)力狀態(tài)和強(qiáng)度理論在工程中有著較為廣泛的應(yīng)用，土體的應(yīng)力狀態(tài)也常用于分析土力學(xué)各類復(fù)雜的問題[1～3].土壓力的計(jì)算是支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容，經(jīng)典理論的簡(jiǎn)化條件使得計(jì)算結(jié)果誤差較大，如朗肯理論忽略墻背摩擦導(dǎo)致主動(dòng)土壓力計(jì)算結(jié)果偏大，庫倫理論僅適用于無黏性土等，本研究以二向應(yīng)力狀態(tài)為基礎(chǔ)，分析了經(jīng)典土壓力理論計(jì)算結(jié)果在應(yīng)力狀態(tài)中的區(qū)別，并根據(jù)滲透力的定義對(duì)水土壓力的計(jì)算進(jìn)行了思考，指出了黏性土合算在應(yīng)力狀態(tài)中的不合理性，結(jié)合本方法，考慮孔隙率和滲流影響時(shí)主動(dòng)土壓力與水土分算與合算的結(jié)果，并進(jìn)行了對(duì)比分析.

1 土體二向應(yīng)力狀態(tài)

實(shí)際土體的應(yīng)力狀態(tài)是十分復(fù)雜的，為便于分析，常取圖1所示二向應(yīng)力狀態(tài).根據(jù)材料力學(xué)的結(jié)論，一定深度微元土體內(nèi)傾角為α斜面上的正應(yīng)力和切應(yīng)力為,

(1)

(2)

土體的破壞主要是因?yàn)榧羟衅茐囊?，若土體微元體內(nèi)傾角為α斜面上的切應(yīng)力剛好達(dá)到土體剪切極限狀態(tài)，則傾角α即為該深度最危險(xiǎn)滑動(dòng)面切線的傾角(破裂面).假定土體極限時(shí)符合莫爾-庫倫強(qiáng)度準(zhǔn)則[4]：

τ=c+σtanφ

(3)

將式(1)、(2)帶入(3)式可得,

(4)

式中，c為黏聚力，/KPa;φ為土體內(nèi)摩擦角,/°.

高度為H的支擋結(jié)構(gòu)主動(dòng)土壓力合力大小為,

2 二向應(yīng)力狀態(tài)求解經(jīng)典理論土壓力的應(yīng)用

2.1 忽略切應(yīng)力的朗肯土壓力理論

(5)

式中，γ為土體重度，/(KN/m3);z為計(jì)算點(diǎn)到填土表面深度,/m.將式(5)代入式(4)可得,

即得朗肯主動(dòng)土壓力計(jì)算表達(dá)式.

2.2 考慮墻背摩擦的庫倫土壓力理論

庫倫理論假定墻后為無黏性土體，將破裂面內(nèi)土體視為剛體，從靜力平衡的角度進(jìn)行分析，同時(shí)考慮了墻背摩擦的影響.當(dāng)擋墻豎直、填土表面水平時(shí)，無黏性土庫倫理論主動(dòng)土壓力計(jì)算表達(dá)式為[5]，

式中，δ為墻背摩擦角，/°.

若墻背粗糙，則切應(yīng)力τxy≠0，極限狀態(tài)時(shí)將式(4)作以下變換,

(6)

代入式(4)整理后可得,

σx=A·γz-B·c

(7)

式中,A、B為與破裂面傾角相關(guān)的無量綱參數(shù).

在庫倫理論條件下，擋墻豎直、填土水平時(shí)極限破裂角αcr為,

式(6)退化為朗肯主動(dòng)土壓力計(jì)算表達(dá)式.

表1 參數(shù)A與庫倫系數(shù)的對(duì)比(φ=30°)

從表1計(jì)算結(jié)果可見，當(dāng)取α=αcr時(shí)，式(7)參數(shù)A值與庫倫主動(dòng)土壓力系數(shù)一致，若以無黏性土(c=0)計(jì)算，則式(7)退化為無黏性土庫倫主動(dòng)土壓力計(jì)算表達(dá)式.

2.3 考慮地震情況的M-O法

Mononobe-Okabe法(以下簡(jiǎn)稱M-O法)是以庫倫理論為基礎(chǔ)，考慮地震作用的擬靜力分析方法.擋墻豎直、填土表面水平時(shí)，無黏性土M-O主動(dòng)土壓力計(jì)算表達(dá)式為[6]，

墻后土體在地震作用下相應(yīng)應(yīng)力會(huì)發(fā)生變化，豎向地震作用影響σy，水平地震作用影響τxy，將式(4)作如下變換,

(8)

將式(8)帶入式(4)整理可得,

σx=D(1-kv)·γz-F·c

(9)

式中,D、F為與破裂面傾角和地震角相關(guān)的無量綱參數(shù).

為對(duì)比分析，設(shè)豎直擋墻高H=6 m，填土水平，墻后土體無黏性(c=0)，γ=20 kN/m3，φ=30°，δ=15°，不同地震情況計(jì)算結(jié)果如表2所示.

表2 不同地震參數(shù)對(duì)主動(dòng)土壓力影響

從表2結(jié)果可以看出，在地震角或水平地震系數(shù)影響下，本方法主動(dòng)土壓力與M-O法較為接近，忽略計(jì)算誤差的影響，可以認(rèn)為在較小地震參數(shù)情況下，式(9)退化為M-O法主動(dòng)土壓力計(jì)算表達(dá)式.對(duì)于地震參數(shù)較大時(shí)，M-O法主動(dòng)土壓力計(jì)算結(jié)果較本方法大.

3 二向應(yīng)力狀態(tài)下水土壓力的思考

支擋結(jié)構(gòu)上土壓力和水壓力的計(jì)算，在《建筑基坑技術(shù)支護(hù)技術(shù)規(guī)程》[8](以下簡(jiǎn)稱《規(guī)程》)中，推薦砂性土以有效應(yīng)力原理為基礎(chǔ)的水土分算，而黏性土因孔隙水壓力的計(jì)算困難采用總應(yīng)力法的水土合算，均質(zhì)土的表達(dá)式為，

水土分算：

(10)

水土合算：

(11)

砂性土分算時(shí)取有效指標(biāo)即浮重度γ′，有效內(nèi)摩擦角φ′和有效黏聚力c′；黏性土合算時(shí)取總應(yīng)力指標(biāo)，即地下水位以下飽和重度γsat，固結(jié)不排水指標(biāo)φcu和ccu.

水土合算未考慮孔隙和滲流影響，存在理論缺陷[9]，相關(guān)學(xué)者對(duì)分算與合算的統(tǒng)一算法進(jìn)行了研究[10～12]，以孔隙水壓力乘某個(gè)系數(shù)后將分算與合算的結(jié)果連續(xù)化，仍然存在黏性土合算缺乏理論依據(jù)的問題.

地下水不流動(dòng)時(shí)的水壓力為靜水壓力，式(10)中u=γwh(γw為水的重度，h為計(jì)算點(diǎn)至地下水位高)；地下水流動(dòng)時(shí)，土體受到滲透力的作用，對(duì)于滲透力的定義和對(duì)土體的影響，相關(guān)學(xué)者分別提出了自己的看法[13～15]，本研究比較傾向于李廣信在文獻(xiàn)[13]中的定義：“土骨架受到的滲透水流施加的推動(dòng)力與拖曳力稱為滲透力”，蔣中明等[16]也明確了滲透力由推動(dòng)力和拖拽力組成，并指出均為面力，而計(jì)算中滲透力作為體積力也是一種等效的面力.綜上所述，當(dāng)土體受流動(dòng)地下水作用時(shí)，應(yīng)該以土骨架為研究對(duì)象，作用在土骨架上滲透力的大小為[13,16]：

J=γwi=nγwi+(1-n)γwi

(12)

式中，i為水力梯度，n為孔隙率.

根據(jù)滲透力的定義，式(12)中的nγwi為拖拽力，(1-n)γwi為推動(dòng)力.將土骨架假定為圖1所示應(yīng)力狀態(tài)，在朗肯理論假定條件下，推動(dòng)力作用骨架水平方向，拖拽力作用剪切方向，將(4)式作以下變換，

(13)

帶入式(4)，并取i=-?h/?z[15]整理可得，

σx=cotαtan(α-φ)γ′z-

cosφ/sinαcos(α-φ)c+U

(14)

式中，U(KPa)為滲流影響的應(yīng)力增量.

(15)

該式即為水土分算計(jì)算表達(dá)式(10).

若根據(jù)本方法推導(dǎo)水土合算(11)式，則需要在朗肯理論條件下將(4)式作如下變換，

即推動(dòng)力作用豎直方向，但需以總應(yīng)力換算，這就違背了滲透力作用于土骨架的定義(土骨架受到的應(yīng)該為有效應(yīng)力)，同樣說明了水土合算的理論缺陷.

綜上所述，黏性土滲流作用下的水土壓力計(jì)算，合算方法并不合理，可按照式(14)進(jìn)行計(jì)算分析.以式(4)為基礎(chǔ)，在不同條件下的變換如表3所示.

表3 黏性土水土壓力計(jì)算變換

4 水土壓力算例分析

設(shè)擋墻高H=10 m，墻背豎直填土水平，地下水位于填土表面，飽和重度γsat=18 kN/m3，水重度γw=10 kN/m3，有效指標(biāo)φ′=30°，c′=0 Mpa，總應(yīng)力指標(biāo)φcu=29°，ccu=5 Mpa，孔隙率n=0.487，根據(jù)《規(guī)程》的水土分算和水土合算及本方法計(jì)算，結(jié)果如圖2所示.

從圖2可以看出，水土分算的結(jié)果是偏大的，而水土合算結(jié)果沒有考慮孔隙率的影響.本方法計(jì)算公式中孔隙率的大小影響土壓力，計(jì)算結(jié)果介于分算和合算之間，若考慮滲流影響，擋墻內(nèi)外水位差越大，則滲透力越大，式(14)中U越大，作用擋墻的主動(dòng)土壓力也就越大.

算例是以朗肯理論條件為基礎(chǔ)，若考慮地震、墻背摩擦等情況，則只需按表3將式(4)式進(jìn)行變換，若計(jì)算曲面破裂面土壓力，則將式(4)中的傾角α按實(shí)際計(jì)算點(diǎn)曲面傾角代入.

5 結(jié) 論

本研究分析了墻后填土二向應(yīng)力狀態(tài)，基于莫爾-庫倫準(zhǔn)則推導(dǎo)了擋墻主動(dòng)土壓力計(jì)算表達(dá)式，通過與經(jīng)典理論對(duì)比分析，說明了應(yīng)力狀態(tài)在土壓力計(jì)算中的應(yīng)用，并就水土壓力計(jì)算進(jìn)行了思考，通過算例分析得出以下結(jié)論：

1)二向應(yīng)力狀態(tài)分析可作為土壓力分析的基礎(chǔ)，根據(jù)實(shí)際考慮的因素，將(4)式進(jìn)行變換即可得到不同情況下支擋結(jié)構(gòu)的土壓力.

2)土壓力的計(jì)算與切應(yīng)力τxy取值有關(guān)，當(dāng)τxy=0時(shí)，本計(jì)算結(jié)果與朗肯理論一致；當(dāng)τxy=σxtanδ時(shí)，本計(jì)算結(jié)果與庫倫理論一致.較小地震角時(shí)，本計(jì)算結(jié)果與M-O法較接近，較大地震角時(shí)，M-O法偏大.

3)滲透力的定義決定了水對(duì)于土體的作用需要以土骨架為研究對(duì)象，滲透力的正向推動(dòng)力和切向拖拽力會(huì)影響土骨架的應(yīng)力狀態(tài).

4)水土壓力計(jì)算中，黏性土的合算缺乏理論依據(jù)，而分算值偏大，本研究結(jié)果介于分算和合算之間，并考慮孔隙率和滲流的影響，與實(shí)際情況較接近.

5)本方法可以計(jì)算平面破裂面情況下的土壓力，也可以按實(shí)際情況中最危險(xiǎn)滑動(dòng)曲面進(jìn)行分析，僅需在式(4)中進(jìn)行相應(yīng)變換.