黃奕森，鄭恒斌，謝慶奮，李 榮，陳穗茵

(華南農(nóng)業(yè)大學(xué)水利與土木工程學(xué)院，廣東 廣州 510642)

1 引 言

世界上第一座波形鋼腹板組合箱梁橋Cognac橋于1986年建于法國(guó)。隨后，因與傳統(tǒng)的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)相比，鋼混組合結(jié)構(gòu)具有自重輕、材料充分發(fā)揮、施工與組裝方便、整體美觀等突出優(yōu)點(diǎn)，使得這種鋼混組合結(jié)構(gòu)引入世界許多國(guó)家。截至2014年，中國(guó)已經(jīng)建成的和正在建造的波形鋼腹板組合箱梁橋已超20座。

波形腹板工字鋼-混組合梁橋是通過(guò)剪力連接件將鋼梁與混凝土橋面板有效連接成整體并共同受力的一種橋梁結(jié)構(gòu)型式。通過(guò)剪力連接件的連接作用，混凝土橋面板對(duì)鋼梁受壓翼緣起約束作用，從而增強(qiáng)鋼梁的穩(wěn)定性，有利于材料強(qiáng)度充分發(fā)揮。結(jié)構(gòu)高度的降低，使結(jié)構(gòu)外形更加纖巧，提升橋梁的景觀效果，有利于增加橋下凈空或降低橋面標(biāo)高。

已有試驗(yàn)結(jié)果表明，理想的剪力連接件的設(shè)計(jì)，應(yīng)當(dāng)為組合梁結(jié)構(gòu)提供足夠的、完整的組合作用，而其關(guān)鍵在于剪力連接件的連接作用。目前常用剪力連接件可分為4類：栓釘連接件、型鋼連接件、PBL連接件、鋼筋連接件。栓釘連接件由于受力性能好，無(wú)需考慮剪力方向，設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單，施工方便，是目前各國(guó)采用最多的連接件形式。

雖然栓釘連接件應(yīng)用較多、具有諸多優(yōu)點(diǎn)，但同時(shí)也存在波形鋼腹板與頂?shù)装寤炷吝B接處內(nèi)力較大、受力復(fù)雜、栓釘高度受限等問(wèn)題尚未深入研究?；诖吮疚臄M從栓釘承載力的角度開展初步試驗(yàn)研究，因橋梁大多以RPC材料為主，故擬在栓釘參數(shù)相同的條件下進(jìn)行RPC與普通強(qiáng)度混凝土的對(duì)照實(shí)驗(yàn)，以期掌握RPC和普通混凝土組合梁栓釘剪力鍵整體抗剪規(guī)律，得出栓釘抗剪承載力的范圍。

2 試驗(yàn)方案

2.1 試件制作及測(cè)點(diǎn)布置

本試驗(yàn)兩試件參數(shù)除混凝土材料不同外其他參數(shù)均相同，其中1號(hào)試件為RPC、2號(hào)試件為C50，栓釘直徑10 mm長(zhǎng)度50 mm，橫縱間隔150 mm依照4×4布置，混凝土厚度50 mm，鋼板厚度50 mm。鋼底板采用Q345A鋼材；栓釘采用ML15AL圓柱頭焊釘。RPC材料由廣東冠生土木工程有限公司提供并澆筑，與現(xiàn)場(chǎng)施工一致；RPC由于其特殊性，需采用蒸汽養(yǎng)護(hù)。C50材料則按照通用配方在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行配比、攪拌、澆筑。試件及測(cè)點(diǎn)布置圖見圖1所示。在圖1中左右兩側(cè)混凝土分別記為L(zhǎng)、R，栓釘排數(shù)由上至下記為1～4；每排栓釘?shù)?～3號(hào)應(yīng)變片分別取平均值并記為1、2、3，如L1-1表示左側(cè)第一排的所有1號(hào)片的平均值。

圖1 試件示意圖及測(cè)點(diǎn)布置圖(單位：mm)

2.2 加載過(guò)程

實(shí)驗(yàn)加載在WHY-5000型微機(jī)控制全自動(dòng)壓力試驗(yàn)機(jī)的試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行，整個(gè)加載過(guò)程采用電腦控制。本實(shí)驗(yàn)為破壞性實(shí)驗(yàn)，最終加載至試件破壞時(shí)結(jié)束。以位移方式加載，由于試件內(nèi)部存在間隙，初期加載速率為0.01 mm/s，達(dá)到壓實(shí)效果，在加載至約200 KN時(shí)設(shè)為0.005 mm/s直至加載過(guò)程結(jié)束。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 荷載-位移規(guī)律

在加載過(guò)程中測(cè)量了混凝土整體滑移量，并依此繪制了兩組試件的荷載-混凝土整體滑移曲線，見圖2所示。

圖2 兩組試件的荷載-混凝土整體滑移曲線

分析圖2可知，Ⅰ、Ⅱ號(hào)試件的極限抗剪承載力分別約為500 KN和750 KN，每個(gè)試件兩側(cè)共有32個(gè)栓釘，每個(gè)栓釘極限抗剪承載力分別約為15.6 KN和23.4 KN。在整個(gè)加載過(guò)程中Ⅰ號(hào)試件的整體滑移量均小于Ⅱ號(hào)試件。發(fā)現(xiàn)不合理的規(guī)律：(1)在其他條件相同的情況下，強(qiáng)度較高的混凝土試件其極限抗剪承載力反而較小，Ⅰ號(hào)試件的極限抗剪承載力僅為Ⅱ號(hào)試件的67%左右；(2)Ⅰ號(hào)試件的極限抗剪承載力未達(dá)到規(guī)范值，Ⅱ號(hào)試件達(dá)到規(guī)范值，但安全儲(chǔ)備過(guò)小。本文認(rèn)為出現(xiàn)以上問(wèn)題的主要原因是栓釘焊接效果不好所致。由此表明，栓釘焊接質(zhì)量在鋼-混連接件中起到關(guān)鍵性作用。栓釘焊接質(zhì)量必須得到保障，否則無(wú)法對(duì)剪力連接件的抗剪承載力進(jìn)行定量分析。

3.2 荷載-應(yīng)變規(guī)律

對(duì)應(yīng)變數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，剔除不合理以及損壞的應(yīng)變片數(shù)據(jù)后，進(jìn)行應(yīng)變數(shù)據(jù)分析，獲取同一個(gè)試件兩側(cè)對(duì)應(yīng)的栓釘應(yīng)變數(shù)據(jù)規(guī)律以及同一側(cè)不同排的栓釘應(yīng)變數(shù)據(jù)規(guī)律。

圖3 (兩組試件各排栓釘1號(hào)片荷載-應(yīng)變曲線)

分析圖3可知，兩個(gè)試件左右兩側(cè)第一排和第四排栓釘?shù)?號(hào)片數(shù)據(jù)都較為吻合，在相同的荷載下，第一排的1號(hào)片應(yīng)變都比第四排的應(yīng)變大。因?yàn)樵谒ㄡ敿魯嘀?，靠近加載面的第一排栓釘比第四排承受更大的剪力。隨著荷載繼續(xù)增加，在接近極限荷載時(shí)，第一排各栓釘1號(hào)片應(yīng)變快速增長(zhǎng)，直至應(yīng)變片破壞，此時(shí)第一排栓釘即將剪斷，隨后剪力將繼續(xù)作用到第二、三、四排栓釘上，直至其出現(xiàn)上述應(yīng)變猛增然后栓釘剪壞的現(xiàn)象。

圖4 (兩組試件各排栓釘2號(hào)片荷載-應(yīng)變曲線)

分析圖4可知，在加載過(guò)程中，兩試件的各排2號(hào)片所在位置受力變形依然較大，圖中橫坐標(biāo)軸數(shù)值也較大，在最終栓釘剪斷時(shí)，應(yīng)變數(shù)值已超過(guò)應(yīng)變片限值，應(yīng)變片破壞。此外，當(dāng)荷載接近極限荷載時(shí)，也同樣出現(xiàn)上述應(yīng)變突增的情況，這說(shuō)明栓釘在破壞時(shí)一般是比較突然的，而且栓釘靠近根部的中下部(離根部約2 cm)都有比較大的變形。

栓釘3號(hào)片的應(yīng)變最大值普遍沒(méi)有超過(guò)1 000個(gè)微應(yīng)變，即整個(gè)加載過(guò)程中3號(hào)片所處位置一直處于彈性階段，其最大微應(yīng)變還沒(méi)達(dá)到栓釘?shù)那?yīng)變。再因兩組試件各排栓釘3號(hào)片荷載—應(yīng)變曲線十分凌亂，在荷載上升段有一定吻合，在荷載下降段離散性非常大，故圖片展示意義不大。而本實(shí)驗(yàn)3號(hào)片在最遠(yuǎn)離根部處，整個(gè)過(guò)程受力最小，這可以解釋上述荷載—應(yīng)變曲線的變化。

4 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)比兩個(gè)試件的加載破壞情況及結(jié)果分析情況，可初步掌握RPC與普通高強(qiáng)混凝土組合梁栓釘連接件的整體抗剪性能規(guī)律，并得出以下結(jié)論：

(1)栓釘焊接質(zhì)量在鋼-混栓釘連接件中起到關(guān)鍵性作用，且栓釘焊接質(zhì)量會(huì)直接影響栓釘破壞時(shí)的承載力大小。必須保證焊接質(zhì)量，否則無(wú)法對(duì)剪力連釘焊接質(zhì)接件的抗剪承載力進(jìn)行定量分析。

(2)整體上，在加載過(guò)程中越靠近加載面的栓釘?shù)氖芰?，位移，?yīng)變等數(shù)據(jù)的數(shù)值越大。

(3)栓釘個(gè)體上，根部受力變形最大；距離根部2 cm處受力變形次之，不可忽略；頭部變形相對(duì)較小。