茅建波，張曉龍，陳小波，鄭建平，趙寅豐

（1.國網(wǎng)浙江省電力有限公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014；2.杭州意能電力技術(shù)有限公司，杭州 310012）

0 引言

我國大型電站燃煤鍋爐的水冷壁普遍存在不同程度的高溫腐蝕情況，這主要與采用空氣分級燃燒技術(shù)有關(guān)，該技術(shù)通過減少供給煤粉燃燒初期所需的空氣量，造成“貧氧富燃料”的燃燒氛圍，達到抑制NOX生成的目的?？諝夥旨壢紵绞讲豢杀苊獾貢谌紵鲄^(qū)域出現(xiàn)強烈的還原性氣氛，從而引發(fā)水冷壁管產(chǎn)生高溫腐蝕[1]，威脅鍋爐安全、經(jīng)濟運行。水冷壁高溫腐蝕是典型的硫化物型高溫腐蝕，產(chǎn)生的根本原因是水冷壁壁面附近存在強還原性氣氛并伴有腐蝕性氣體H2S 的存在，其腐蝕速度與H2S 質(zhì)量濃度成正比，而O2的存在可以有效抑制H2S 的生成[2]。目前，防止水冷壁高溫腐蝕的措施主要有水冷壁管高溫噴涂[3]、燃燒系統(tǒng)改造[4]以及燃燒優(yōu)化調(diào)整[5]等，對水冷壁貼壁氣氛分布規(guī)律進行研究，進而對鍋爐進行優(yōu)化調(diào)整，改善水冷壁貼壁還原性氣氛，防止水冷壁發(fā)生高溫腐蝕，不失為一個簡單、經(jīng)濟且重要的手段。呂洪坤、李永生等[6-10]采用數(shù)值模擬和現(xiàn)場試驗的方法研究了前后墻對沖燃燒鍋爐不同運行工況下水冷壁貼壁氣氛的分布特性，取得了一些較有意義的成果。切圓燃燒鍋爐的燃燒組織方式與對沖燃燒鍋爐完全不同，針對切圓燃燒鍋爐，秦明[11]、馮強[12]采用數(shù)值模擬方法分別對1 臺600 MW 墻式切圓和四角切圓燃燒鍋爐爐內(nèi)H2S 氣體的分布特性進行了研究，得到H2S主要分布在SOFA（分離燃盡風(fēng)）與主燃燒器之間的壁面區(qū)域，H2S 質(zhì)量分?jǐn)?shù)與配風(fēng)、給粉方式有關(guān)等結(jié)論。陳旭偉等[13]對1 臺1 000 MW 超超臨界雙切圓燃燒鍋爐水冷壁貼壁氣氛分布特性進行了現(xiàn)場試驗研究，研究結(jié)果顯示調(diào)整二次風(fēng)配風(fēng)方式可以減弱水冷壁貼壁還原性氣氛，偏差調(diào)整同層燃燒器各角二次風(fēng)風(fēng)量和周界風(fēng)風(fēng)量可以改善局部水冷壁貼壁還原性氣氛。薛曉壘[14]、鄒磊[15]分別采用現(xiàn)場試驗的方法研究了配風(fēng)方式、運行O2體積分?jǐn)?shù)等因素對600 MW 等級超臨界四角單切圓燃燒鍋爐水冷壁貼壁還原性氣氛的影響，研究結(jié)果表明，提高運行O2體積分?jǐn)?shù)、減小燃盡風(fēng)量、降低入爐煤中硫分含量可減弱水冷壁貼壁還原性氣氛，減少H2S 氣體的生成。

針對運行調(diào)整改善切圓燃燒鍋爐水冷壁貼壁還原性氣氛的研究相對較少，且基本是機組額定負(fù)荷下配風(fēng)方式等影響因素的研究，未見燃燒器擺角等對水冷壁貼壁氣氛影響的研究。當(dāng)前煤電機組調(diào)峰運行已是常態(tài)，機組經(jīng)常性處于中、低負(fù)荷運行，基于此，對1 臺350 MW 超臨界四角切圓燃燒鍋爐進行了不同機組負(fù)荷、燃燒器擺角開度等運行方式對水冷壁貼壁氣氛影響的試驗研究，研究結(jié)果可為同類型鍋爐提供參考。

1 設(shè)備概況

某發(fā)電廠350 MW 機組鍋爐為超臨界參數(shù)、一次中間再熱、變壓運行直流爐，采用平衡通風(fēng)、單爐膛、四角切圓燃燒、固態(tài)排渣、露天布置、全鋼構(gòu)架懸吊、∏型結(jié)構(gòu)。爐膛寬度為14 904 mm，深度為13 446 mm，爐頂管中心標(biāo)高為61 400 mm。制粉系統(tǒng)采用中速磨煤機正壓直吹冷一次風(fēng)機制粉系統(tǒng)，配5 臺ZGM95K-II 型中速磨煤機，每臺磨煤機出口引出4 根煤粉管道連接到爐膛四角同一層的煤粉噴嘴。

燃燒系統(tǒng)采用低NOX同軸燃燒系統(tǒng)，設(shè)有5層煤粉噴嘴，在煤粉噴嘴四周布置有燃料風(fēng)（周界風(fēng)）。每相鄰2 層煤粉噴嘴之間布置有1 層預(yù)置水平偏角的CFS（輔助風(fēng)噴嘴），在主燃燒區(qū)域上部設(shè)有2 層CCOFA（緊湊燃盡風(fēng)）噴嘴，下部設(shè)有1 層二次風(fēng)噴嘴，在距離主燃燒器區(qū)域上部6 m 布置有4 層可水平擺動的SOFA 噴嘴。每角共有17 層風(fēng)室與噴嘴一一對應(yīng)，從下往上依次編號為AA，A，AB，B，BC，C，CD，D，DE，E，EE，CCOFA1，CCOFA2，SOFA1，SOFA2，SOFA3 及SOFA4，均設(shè)置風(fēng)門擋板調(diào)節(jié)進入每個噴嘴的二次風(fēng)量，A，B，C，D，E 層為周界風(fēng)，AA，AB，BC，CD，DE，EE 層為輔助風(fēng)，燃燒器布置如圖1 所示。主燃燒器和SOFA 噴嘴由電動執(zhí)行器帶動可作±30°的上下擺動。

2 試驗方法

2.1 測點布置

水冷壁貼壁煙氣取樣測點布置在爐膛前、后墻，共7 層，前、后墻對稱布置，最下層記為第1層，依次向上，最上層為第7 層，沿爐膛寬度方向從左側(cè)至右側(cè)，測點依次標(biāo)記為1，2，3，測點布置如圖1 所示。測點是在水冷壁鰭片上開孔，采用外徑為10 mm 不銹鋼管滿焊引至保溫層外。

2.2 測試方法

測量水冷壁貼壁氣氛時，用取樣泵將水冷壁貼壁煙氣從取樣管中抽出，經(jīng)煙氣預(yù)處理器進行除塵、除濕和冷卻等預(yù)處理后送入Testo350 煙氣分析儀，測試煙氣中O2，CO 和H2S 的體積分?jǐn)?shù)。測試時用煙氣分析儀自帶的稀釋功能對CO 的濃度稀釋20 倍，以防止CO 濃度過高超出分析儀器的量程。測試期間鍋爐維持穩(wěn)定運行，鍋爐設(shè)計煤種和試驗煤種的煤質(zhì)分析參數(shù)如表1 所示。

表1 設(shè)計煤種和試驗煤種的煤質(zhì)參數(shù)

3 試驗結(jié)果與分析

3.1 水冷壁貼壁氣氛分布

習(xí)慣運行方式下鍋爐水冷壁貼壁氣氛分布情況如表2—4 所示，表2 工況機組負(fù)荷為320 MW，ABCD 磨煤機組合；表3 為280 MW，BCDE 磨煤機組合；表4 機組負(fù)荷為250 MW，BCDE 磨煤機組合。

表2 320 MW 負(fù)荷時水冷壁貼壁氣氛分布

從表2 可以看出，主燃燒器區(qū)域（對應(yīng)第1—4 層測點）水冷壁貼壁煙氣中O2體積分?jǐn)?shù)較高，CO體積分?jǐn)?shù)大部分在0.5%以內(nèi)，還原性氣氛較弱，H2S 氣體體積分?jǐn)?shù)基本在70×10-6以內(nèi)，僅第2、第3 層靠近前墻測孔1（1 號角）位置2 個測點的H2S 體積分?jǐn)?shù)略高，約為107×10-6。從還原區(qū)至燃盡區(qū)，對應(yīng)第5—7 層測點，水冷壁貼壁煙氣中O2體積分?jǐn)?shù)比主燃燒器區(qū)顯著降低，有多個測點幾乎檢測不到O2，CO 體積分?jǐn)?shù)大幅升高，基本在1.1%～2.2%，最高為4.62%，H2S 體積分?jǐn)?shù)基本在80×10-6～130×10-6，比主燃燒器區(qū)域明顯升高。

由表3 可以看出，機組負(fù)荷為280 MW 時，主燃燒器區(qū)域水冷壁貼壁煙氣中O2體積分?jǐn)?shù)比320 MW 時升高，CO 體積分?jǐn)?shù)更低，大部分在0.1%以內(nèi)，H2S 體積分?jǐn)?shù)基本在55×10-6以內(nèi)，最高點仍位于第2、第3 層前墻靠近1 號角位置，約為83×10-6。還原區(qū)和燃盡區(qū)貼壁O2體積分?jǐn)?shù)大部分小于0.5%，CO 體積分?jǐn)?shù)基本在2%～6%，最高為6.8%，還原性氣氛強烈，H2S 體積分?jǐn)?shù)基本在100×10-6～200×10-6，最高達265.8×10-6。

表3 280 MW 負(fù)荷時水冷壁貼壁氣氛分布

表4 250 MW 負(fù)荷時水冷壁貼壁氣氛分布

從表4 結(jié)果看，機組負(fù)荷為250 MW 時，主燃燒器區(qū)域水冷壁貼壁煙氣中O2體積分?jǐn)?shù)高，整體平均為10%左右，CO 體積分?jǐn)?shù)大部分在0.01%～0.03%，H2S 氣體體積分?jǐn)?shù)基本在45×10-6以內(nèi)。還原區(qū)和燃盡區(qū)水冷壁貼壁煙氣中O2體積分?jǐn)?shù)有所升高，基本不存在檢測不到O2的測點，但與主燃燒器區(qū)相比仍較低，H2S 體積分?jǐn)?shù)基本在70×10-6～105×10-6。

由水冷壁貼壁氣氛分布特性可知，鍋爐燃燒系統(tǒng)預(yù)置水平偏角輔助風(fēng)的設(shè)計效果比較明顯，不同機組負(fù)荷和磨煤機組合方式下主燃燒器區(qū)水冷壁貼壁還原性氣氛較弱，H2S 氣體體積分?jǐn)?shù)基本在80×10-6以內(nèi)。貼壁還原性氣氛存在向上累積的效應(yīng)[8]，從還原區(qū)至燃盡區(qū)，貼壁O2體積分?jǐn)?shù)較低，還原性氣氛強烈，以SOFA1 和SOFA2噴嘴（第6 層）標(biāo)高區(qū)域尤為明顯，與此相對應(yīng)，貼壁H2S 體積分?jǐn)?shù)普遍較主燃燒器區(qū)域升高，大部分在70×10-6～150×10-6，最高達265.8×10-6。主燃燒器區(qū)域水冷壁發(fā)生高溫腐蝕的風(fēng)險較小，而還原區(qū)和燃盡區(qū)相對發(fā)生高溫腐蝕的風(fēng)險較大，實際情況也正是如此，2018 年A 級檢修檢查發(fā)現(xiàn)從CCOFA1 噴嘴至SOFA4 噴嘴區(qū)域水冷壁存在局部高溫腐蝕情況。根據(jù)鍋爐水冷壁貼壁氣氛分布的特點，將重點研究鍋爐運行參數(shù)調(diào)整對還原區(qū)和燃盡區(qū)水冷壁貼壁氣氛的影響。

3.2 機組負(fù)荷的影響

BCDE 和ABCD 這2 種磨煤機組合方式下不同機組負(fù)荷時水冷壁貼壁氣氛如圖2 所示，圖中橫坐標(biāo)字母“F”表示前墻，“R”表示后墻，測點編號如“F7-2”表示測點位于第7 層前墻第2 個測點，其余類似。BCDE 磨煤機組合方式分別進行了280 MW 和250 MW 負(fù)荷的試驗，試驗時CCOFA1和CCOFA2 風(fēng)門開度保持15%，SOFA1，SOFA2和SOFA3 開度均為45%，SOFA4 開度為20%，燃燒器擺角（主燃燒器擺角和SOFA 噴嘴擺角）開度45%，配風(fēng)方式維持不變；ABCD 磨煤機組合方式進行了340 MW 及320 MW 負(fù)荷的試驗，試驗時CCOFA1 和CCOFA2 風(fēng)門開度保持15%，SOFA1，SOFA2 和SOFA3 開度均為65%，SOFA4開度為33%，燃燒器擺角開度50%，配風(fēng)方式同樣保持不變。

由圖2 可以看出，總體上，隨著機組負(fù)荷的降低，水冷壁貼壁氣氛O2體積分?jǐn)?shù)升高，還原性氣氛減弱，H2S 氣體體積分?jǐn)?shù)下降。以BCDE磨煤機組合方式為例，280 MW 負(fù)荷時，第5，6，7 層各層測點O2體積分?jǐn)?shù)平均分別為1.41%，0.44%和1.54%；250 MW 時分別為1.47%，0.94%和2.05%；280 MW 負(fù)荷時，第5，6，7 層3 層所有測點的平均O2體積分?jǐn)?shù)為1.13%；250 MW 時為1.49%；水冷壁貼壁O2體積分?jǐn)?shù)升高，平均CO 體積分?jǐn)?shù)由2.16%降至1.74%，平均H2S 體積分?jǐn)?shù)由102×10-6減小至74×10-6。

圖2 機組負(fù)荷對水冷壁貼壁氣氛的影響

機組負(fù)荷降低，入爐總?cè)剂狭繙p少，但是供給燃燒的空氣量不隨燃料量成比例減少，如上述機組負(fù)荷由280 MW 降至250 MW，風(fēng)煤比由9.02 升至9.20，爐膛出口空氣過量系數(shù)由1.17 增大至1.20，即隨著機組負(fù)荷的降低，單位燃料量所對應(yīng)的空氣量增大，爐膛整體O2氣氛增強，水冷壁貼壁還原性氣氛減弱，同時，因總?cè)剂狭繙p少，進入爐內(nèi)的硫元素的絕對量也變少，H2S體積分?jǐn)?shù)減小。

3.3 燃燒器擺角的影響

燃燒器擺角是調(diào)節(jié)再熱汽溫的重要手段，調(diào)整燃燒器擺角會對爐內(nèi)空氣動力場產(chǎn)生一定影響，進行燃燒器擺角開度分別為55%，45%和25%的試驗，試驗時機組負(fù)荷為280 MW，BCDE磨煤機組合方式，保持運行O2體積分?jǐn)?shù)為3.0%，AA 層風(fēng)門開度為60%，AB 層為10%，BC，CD，DE 和EF 層均為30%，CCOFA1 和CCOFA2 風(fēng)門開度為15%，SOFA1，SOFA2 和SOFA3 風(fēng)門開度均為45%，SOFA4 風(fēng)門開度為20%，周界風(fēng)風(fēng)門開度為37%（A 層為20%），風(fēng)箱與爐膛差壓為0.4 kPa，試驗結(jié)果如圖3 所示。

圖3 燃燒器擺角對水冷壁貼壁氣氛的影響

從試驗結(jié)果看，燃燒器擺角下擺，水冷壁貼壁還原性氣氛減弱，H2S 體積分?jǐn)?shù)減小。燃燒器擺角開度為55%時，第5，6，7 層所有測點的平均O2體積分?jǐn)?shù)為0.5%，隨著燃燒器擺角逐步下擺，各測點整體O2體積分?jǐn)?shù)逐步升高，燃燒器擺角下擺至25%時，平均O2體積分?jǐn)?shù)升高至1.71%。隨著O2體積分?jǐn)?shù)的升高，平均CO 體積分?jǐn)?shù)由3.38%降至1.67%，平均H2S 體積分?jǐn)?shù)由134×10-6降為79×10-6，下降了41%，可見，燃燒器擺角對水冷壁貼壁氣氛影響較大。

如前所述，鍋爐燃燒系統(tǒng)采用的是低NOX同軸燃燒系統(tǒng)，其最大特點在于預(yù)置水平偏置角度的輔助風(fēng)設(shè)計，該設(shè)計將輔助風(fēng)噴嘴相對于一次風(fēng)和周界風(fēng)噴嘴向外偏置一定角度，在組織燃燒時，大量空氣包裹在煤粉顆粒外側(cè)，形成“風(fēng)包粉”的燃燒方式，可以在很大程度上改善水冷壁貼壁還原性氣氛。根據(jù)相關(guān)研究，燃燒器擺角會影響實際切圓直徑的大小，燃燒器擺角下擺，切圓直徑變大[16]，這也意味著當(dāng)燃燒器擺角下擺時，包裹煤粉顆粒的旋轉(zhuǎn)氣流更靠近水冷壁，從而起到改善水冷壁貼壁還原性氣氛的作用。但燃燒器擺角若下擺過大，可能會對鍋爐運行產(chǎn)生一些不利影響，如風(fēng)粉氣流會沖刷冷灰斗，增大冷灰斗結(jié)焦、結(jié)渣的幾率，爐渣可燃物含量升高，以及加劇爐膛出口煙氣流速、溫度的偏差等，應(yīng)結(jié)合鍋爐實際運行狀況合理調(diào)節(jié)燃燒器擺角。

3.4 風(fēng)箱與爐膛差壓的影響

風(fēng)箱與爐膛差壓是鍋爐運行時比較重要的調(diào)節(jié)、控制參數(shù)之一，鍋爐正常運行時需維持一定的風(fēng)箱與爐膛差壓，以保持空氣分級效果，抑制NOX的生成，同時也是為了提高二次風(fēng)量對爐膛負(fù)壓波動的抗干擾性能，不致于因爐膛負(fù)壓變正而引起燃燒器出口二次風(fēng)量、風(fēng)速的大幅波動甚至向燃燒器倒灌。風(fēng)箱與爐膛差壓由AA，AB，BC，CD，DE 及EE 層輔助風(fēng)門自動調(diào)節(jié)。在機組負(fù)荷為300 MW，ABCD 磨煤機組合方式下進行變風(fēng)箱與爐膛差壓試驗，試驗時AA 及EE 層風(fēng)門為手動方式，開度分別為65%和10%，其余4層輔助風(fēng)門投自動，開度一致，大小由設(shè)定的風(fēng)箱與爐膛差壓值決定，運行O2體積分?jǐn)?shù)保持2.9%，CCOFA1 和CCOFA2 風(fēng)門開度均為15%，SOFA1，SOFA2，SOFA3 及SOFA4 風(fēng)門開度分別為57%，44%，22%及5%，周界風(fēng)風(fēng)門開度為44%（E 層為35%），燃燒器擺角開度為45%，試驗結(jié)果如圖4 所示。

圖4 風(fēng)箱與爐膛差壓對水冷壁貼壁氣氛的影響

由圖4 可以看出，風(fēng)箱與爐膛差壓為0.40 kPa時，第5，6，7 層各測點O2體積分?jǐn)?shù)相對較高，其中第7 層測點更為明顯，3 層測點的平均O2體積分?jǐn)?shù)為2.34%，風(fēng)箱與爐膛差壓提高至0.55 kPa 后，各測點O2體積分?jǐn)?shù)明顯減小，3 層測點的平均O2體積分?jǐn)?shù)減小為1.17%，由于O2體積分?jǐn)?shù)減小，CO 體積分?jǐn)?shù)增大，平均CO 體積分?jǐn)?shù)由1.28%上升至2.12%，平均H2S 體積分?jǐn)?shù)也由66×10-6升高至95×10-6?？梢?，提高風(fēng)箱與爐膛差壓，水冷壁貼壁煙氣中O2體積分?jǐn)?shù)減小，還原性氣氛增強，H2S 體積分?jǐn)?shù)增大。

改變風(fēng)箱與爐膛差壓，其實質(zhì)是改變了主燃燒器區(qū)域與燃盡風(fēng)區(qū)域的風(fēng)量配比，在SOFA 風(fēng)門開度不變的情況下，提高風(fēng)箱與爐膛差壓，各層輔助風(fēng)門開度關(guān)小，迫使一部分主燃燒器區(qū)域的二次風(fēng)進入燃盡風(fēng)，空氣分級程度加劇，主燃燒器區(qū)域缺氧嚴(yán)重，煤粉燃燒延后。周界風(fēng)風(fēng)量也因風(fēng)箱與爐膛差壓提高而增大，同樣會使煤粉燃燒延后，圖5 為在機組負(fù)荷330 MW，ABCD磨煤機組合方式下實際測試的不同風(fēng)箱與爐膛差壓對爐膛溫度的影響，從圖5 可以看出，風(fēng)箱與爐膛差壓由0.56 kPa 提高至0.76 kPa，火焰中心上升了約5 m。另外，主燃燒器區(qū)二次風(fēng)量減少，“風(fēng)包粉”燃燒的效果減弱，水冷壁貼壁還原性氣氛增強且向上累積。由此，還原區(qū)和燃盡區(qū)水冷壁貼壁還原性氣氛增強，H2S 體積分?jǐn)?shù)升高。

風(fēng)箱與爐膛差壓對省煤器出口煙氣中NOX的質(zhì)量濃度影響較大，風(fēng)箱與爐膛差壓由0.40 kPa 提高至0.55 kPa，省煤器出口煙氣中NOX質(zhì)量濃度由160 mg/m3降至135 mg/m3，下降了15.6%。

3.5 運行O2體積分?jǐn)?shù)的影響

圖5 風(fēng)箱與爐膛差壓對爐膛溫度的影響

維持機組負(fù)荷為340 MW，ABCD 磨煤機組合方式，風(fēng)箱與爐膛差壓為0.5 kPa，AA 層風(fēng)門開度為70%，CCOFA1 和CCOFA2 風(fēng)門開度為20%，SOFA1，SOFA2，SOFA3 及SOFA4 風(fēng)門開度分別為75%，65%，60%及20%，周界風(fēng)風(fēng)門開度為50%（E 層為25%），燃燒器擺角開度為52%，運行O2體積分?jǐn)?shù)由3.0%提高至3.6%，AB，BC，CD，DE，EE 層輔助風(fēng)門開度分別由26%，26%，26%，26%，10%自動開大為40%，40%，40%，40%，18%，試驗結(jié)果如圖6 所示。

圖6 運行O2體積分?jǐn)?shù)對水冷壁貼壁氣氛的影響

由圖6 可以看出，總體上，隨著運行O2體積分?jǐn)?shù)的提高，各測點O2體積分?jǐn)?shù)有所升高，水冷壁貼壁還原性氣氛減弱，H2S 體積分?jǐn)?shù)有所下降。運行O2體積分?jǐn)?shù)為3.0%時，第5，6，7 層各測點平均O2體積分?jǐn)?shù)為1.30%，運行O2體積分?jǐn)?shù)升至3.6%時，各測點平均O2體積分?jǐn)?shù)為1.49%，略有上升，平均CO 體積分?jǐn)?shù)由3.16%降至2.15%，平均H2S 體積分?jǐn)?shù)由115×10-6降至86×10-6。從圖6 還可以看出，2 種工況下第6 層測點區(qū)域的貼壁O2體積分?jǐn)?shù)基本無變化，說明在配風(fēng)方式保持不變的情況下，提高運行O2體積分?jǐn)?shù)對改善水冷壁貼壁還原性氣氛區(qū)域的分布效果不大。

運行O2體積分?jǐn)?shù)由3.0%升至3.6%，省煤器出口NOX質(zhì)量濃度從145 mg/m3升至177 mg/m3，升高了22.1%，運行O2體積分?jǐn)?shù)對省煤器出口NOX質(zhì)量濃度影響較大。鍋爐日常運行時，應(yīng)綜合考慮運行經(jīng)濟性、NOX排放以及水冷壁高溫腐蝕等因素，確定最佳運行O2體積分?jǐn)?shù)。

4 結(jié)論

（1）鍋爐燃燒系統(tǒng)輔助風(fēng)預(yù)置水平偏角的設(shè)計實際運行效果較好，主燃燒器區(qū)域水冷壁貼壁還原性氣氛較弱。主燃區(qū)上方的還原區(qū)和燃盡區(qū)貼壁還原性氣氛強烈，H2S 氣體體積分?jǐn)?shù)較高，水冷壁易發(fā)生高溫腐蝕。

（2）機組負(fù)荷、燃燒器擺角、風(fēng)箱與爐膛差壓及運行O2體積分?jǐn)?shù)均對水冷壁貼壁還原性氣氛有影響，降低機組負(fù)荷、下擺燃燒器擺角、減小風(fēng)箱與爐膛差壓以及提高運行O2體積分?jǐn)?shù)等運行調(diào)整方式有助于改善水冷壁貼壁還原性氣氛，降低水冷壁發(fā)生高溫腐蝕的風(fēng)險。提高運行O2體積分?jǐn)?shù)對改善水冷壁貼壁還原性氣氛區(qū)域的分布效果不大。應(yīng)綜合考慮鍋爐運行經(jīng)濟性、安全性及NOX排放等因素合理調(diào)整鍋爐運行。