高強

摘要：文章以廣西融水至河池高速公路五分部小環(huán)江大橋為例，闡述了在連續(xù)梁懸澆施工過程中，為了防止施工過程中的意外導致梁體兩端重量失衡發(fā)生傾覆，可采用鋼管支撐和墩頂臨時固結加鋼管支撐兩種防傾覆臨時受力結構，并通過結構受力計算進行對比分析，選擇出更為經濟合理的結構布設形式，以降低施工成本。

關鍵詞：連續(xù)梁;懸澆;防傾覆;臨時受力結構

With Xiaohuanjiang Bridge of Guangxi RongshuiHechi Expressway 5th section as an example，this article describes that two antioverturning temporary force structures of the steel pipe support and the pier top temporary consolidation + steel pipe support can be used during the construction of continuous beam overcasting to prevent the overturning due to the weight loss at both ends of the beam caused by the accidents in the construction，then，through the structural force calculation and comparison analysis，it selects a more economical and reasonable structural layout form to reduce the construction cost.

Continuous beam;Overcasting;Antioverturning;Temporary force structure

0 引言

多跨連續(xù)梁橋屬于超靜定結構，連續(xù)梁在荷載作用下產生的支點負彎矩對跨中正彎矩有卸載作用，使內力狀態(tài)比較均勻合理，從而可以減少梁高，增大橋底凈空和橋梁跨徑，因此在公路橋梁施工中，大跨徑變截面連續(xù)梁橋已經被廣泛采用。變截面連續(xù)梁橋上部結構一般采用掛籃懸臂澆筑施工，為了保證合攏前梁體不發(fā)生失穩(wěn)，通常在墩頂采用臨時固結或臨時鋼管支撐的措施。2017-03-01，廈蓉高速一在建橋梁掛籃整體掉落，采用的臨時鋼管支撐不堪荷載受壓失穩(wěn)，上部梁體整體朝一側發(fā)生傾覆垮塌，此類事故值得深刻反思。為了防止此類事故的發(fā)生，最大限度地減少傷害與損失，必須要對連續(xù)梁臨時受力結構作充分論證和計算，選擇最佳的布設形式，使結構受力明確，保證結構的安全和經濟合理。

1 工程概況

融水至河池高速公路五分部小環(huán)江大橋橋梁起點樁號K97+290.737，終點樁號K97+996.737，全長706 m。橋梁下部結構為鉆孔灌注樁基礎、高樁承臺、空心薄壁墩;上部結構及跨徑組合為：20×20 m簡支轉連續(xù)小箱梁+（65+110+65） m變截面箱梁+3×20 m簡支轉連續(xù)小箱梁。其中，下構20#、23#過渡墩采用矩形雙柱式墩，21#、22#主墩采用實心矩形墩，采用分離式基礎。主橋上構0#塊長12 m、頂面寬12.75 m，梁高6.8 m。0#塊采用支架法施工，其余節(jié)段采用掛籃懸臂澆筑施工。

2 結構及參數(shù)說明

本文以小環(huán)江大橋22#墩上部箱梁掛籃懸澆為基礎進行分析。22#墩上部現(xiàn)澆箱梁依次劃分為0#～13#塊進行懸澆施工，13#塊為合攏段。0#塊長度為12 m，1#～4#塊長度為3.5 m，5#～8#塊長度為4 m，9#～12#塊長度為4.5 m。0#塊重量為973.4 t，高度為6.8 m，底寬為6.75 m，底板厚1.57 m，腹板厚1.4 m，頂板厚0.32 m;1#塊重量為189.7 t，2#塊重量為179 t，3#塊重量為169 t，4#塊重量為159.6 t，5#塊重量為164.4 t，6#塊重量為147.7 t，7#塊重量為139.7 t，8#塊重量為132.8 t，9#塊重量為136.3 t，10#塊重量為124.9 t，11#塊重量為121.2 t，12#塊重量為119 t，掛籃重量約50 t?？赡軐е律喜肯淞涸趦啥藨覞策^程中發(fā)生傾覆失穩(wěn)的最不利情況為施工過程中12#塊發(fā)生掉落。為防止傾覆的發(fā)生，在距墩中心4.1 m處左右兩側各放置2條鋼管樁作為臨時支撐，鋼管樁底部支撐于承臺，頂部與0#塊底部預埋楔形凹槽鋼板采用螺栓錨固。本文僅對結構整體受力情況進行研究，故對施工細部不作過多說明，12#塊兩端懸澆施工時結構受力情況如圖1所示。

3 結構計算

3.1 僅采用鋼管支撐

假定兩側12#塊掛籃懸澆施工完成后，左側12#塊掛籃意外發(fā)生掉落;假定所使用的鋼管外徑為100 cm，壁厚1 cm，將鋼管兩側的荷載用等效的彎矩代替，此時受力模型可簡化為圖2。

其中A、C分別為左右兩側鋼管支撐作用點，B點為墩中心永久支座作用點。此時：

（1）A點彎矩使B點產生的向上位移為：

346 051×4.1×（8.22-4.12）/6×8.2×3.45×107×（6.75×6.83-3.95×4.913）/12=3.06×10-4 m

（2）C點彎矩使B點產生的向上位移為：

402 787×4.1×（8.22-4.12）/6×8.2×3.45×107×（6.75×6.83-3.95×4.913）/12=3.56×10-4 m

（3）0#塊自重使B點產生向下位移為：

5×810×8.24/384×3.45×107×（6.75×6.83-3.95×4.913）/12=1.0×10-5 m

（4）B點總位移為：

3.06×10-4 m+3.56×10-4 m-1.0×10-5 m=6.1×10-4 m

由于B點此時位移向上，處于懸空狀態(tài)，故B點不產生支撐力，整個上部結構重量由A、C兩點的鋼管承擔。根據(jù)圖2，以C點為作用點計算結構是否會發(fā)生傾覆。此時C點右側產生彎矩402 787 kN·m，C點左側產生彎矩為：

346 051 kN·m+（1 212+1 249+1 363+1 328+1 397+1 477+1 644+1 596+1 690+1 790+1 541）×8.2 kN·m+810×8.2×4.1 kN·m=506 836.6 kN·m>402 787 kN·m，此時上部梁體不會發(fā)生傾覆。根據(jù)彎矩平衡可算出A點支撐反力為12 689 kN，C點支撐反力為31 522 kN，C點鋼管承受壓力使其變形，其最大變形為：31 522×20 m（鋼管高度）/3×107×1=0.021 m。由于極限狀態(tài)C點鋼管變形遠大于B點，將發(fā)生受力轉換，隨著各節(jié)段的施工，最終將轉換為B、C兩點受力，A點不受力，此時根據(jù)彎矩平衡可算出B點支撐反力為29 178 kN，C點支撐反力為15 033 kN。

由于C點受力極大，此時為了保證鋼管抗壓強度滿足設計要求，計算可得出100 cm的鋼管壁厚至少為10.2 cm，顯然非常不經濟。

3.2 墩頂臨時固結加鋼管支撐

橋墩寬3 m，擬在墩頂中心兩側各澆筑50 cm×675 cm混凝土臨時固結，強度為C50，中間間距距墩中心1.2 m，此時受力情況如圖3所示。

A、C分別為左右兩側鋼管支撐作用點，B點為墩中心永久支座作用點。D、E為墩頂臨時固結作用中心點。經過計算，此時：

（1）A點彎矩使D點產生的向上位移，經計算為：3.07×10-4 m;

（2）A點彎矩使E點產生的向上位移為：2.52×10-4 m;

（3）C點彎矩使D點產生的向上位移為：2.93×10-4 m;

（4）C點彎矩使E點產生的向上位移為：3.57×10-4 m;

（5）0#塊自重使D、E點產生的向下位移為：8.86×10-6 m。

則此刻D點將產生向上位移為3.07×10-4 m+2.93×10-4 m-8.86×10-6 m=5.9×10-4 m;E點將產生向上位移為2.52×10-4 m+3.57×10-4 m-8.86×10-6 m=6.0×10-4 m。

由于D、E點此時位移向上，處于懸空狀態(tài)，與前文相同，整個上部結構重量由A、C兩點的鋼管承擔，受力情況也與前文相同，結構將不會發(fā)生傾覆。由于施工過程中A、C鋼管不斷變形，結構整體下移，進一步轉換為D、E兩點受力，此時計算結構抵抗抗傾覆的能力。經計算E點左側產生彎矩為443 748 kN·m;E點右側產生彎矩為456 876 kN·m。由于E點左側彎矩小于右側，此時結構將發(fā)生失穩(wěn)向右側傾覆。對此，應采取以下措施：

（1）在鋼管處施加預應力拉力，防止結構向右側發(fā)生傾覆，則此時A點需提供的拉力為：（456 876 kN·m-443 748 kN·m）/5.3 m=2 477 kN。

（2）鋼管處不提供拉應力，此時結構受力再度發(fā)生轉變，C點受壓鋼管變形達到一定程度后穩(wěn)定，最終由E、C兩點受力。此時根據(jù)彎矩平衡方程可以算出E點支撐反力為35 879 kN，C點支撐反力為8 332 kN。

此時C點受壓力和圖2情景相比將大大減小，若從經濟性能的角度進行對比，在均不增加拉應力的情況下，則圖2臨時支撐鋼管用鋼量為：3.14×（0.52-0.3982）×20×7 850×2=90 310 kg。圖3鋼管為滿足抗壓強度和穩(wěn)定性要求，可計算出鋼管厚度至少需要2.5 cm，則此時鋼管用鋼量為3.14×（0.52-0.4752）×20×7 850×2=24 033 kg，且僅需額外增加C50混凝土用量為0.5×0.6×6.75×2=4.05 m3。

4 結構選擇

為了增加施工安全系數(shù)，采用墩頂臨時固結加鋼管混凝土支撐，鋼管灌注混凝土后剛度增大，此時經過計算可得出圖2模型的D、E混凝土支點幾乎不受力，整個上部構造由兩側鋼管混凝土支撐，無疑是浪費了施工材料。由于鋼管灌注混凝土后無法再繼續(xù)重復使用，原則上使施工成本有所增加。

圖3臨時結構的布設不僅能保證結構的安全，其施工成本也遠遠低于圖2。若考慮采用施加預應力拉力，則可根據(jù)企業(yè)自身施工技術水平進行合理分析，從施工難易程度、施工工期和人工、材料費用等綜合判定，選用最合理的方案。由此可見，必須對連續(xù)梁臨時受力結構有充分的計算與論證，合理選擇結構布設形式，進行多種方案比選，這樣才能既保證施工的安全可靠，又能節(jié)約施工成本。

5 結語

連續(xù)梁橋在高速公路建設中被普遍采用。對于跨度較大連續(xù)梁施工，上部結構一般采用懸臂澆筑或懸臂拼裝法，國內懸臂澆筑大量采用掛籃施工，且施工工藝成熟穩(wěn)定。為了避免在施工過程中發(fā)生意外，一般采用臨時固結或臨時支撐的方式預防上部結構發(fā)生傾覆。由于施工人員對受力過程分析不夠明確，采用的防傾覆措施有時并不能滿足結構受力要求，發(fā)生意外情況大概率會導致整個上部結構發(fā)生傾覆倒塌，造成不可避免的損失。因此在工程施工管理中必須熟練掌握結構受力情況，對可能發(fā)生的情況進行預判，一方面要確保安全性;另一方面還要力求經濟合理。如本文提到的預防傾覆施工措施，可多方位進行考慮，在條件允許的情況下采取多種措施相結合的方式，并結合本企業(yè)施工經驗，合理高效地制定防傾覆施工措施。臨時固結與臨時支撐，甚至施加臨時預應力拉力組合使用，可大大節(jié)約施工成本，保證施工安全，也可在各部位受力點預埋應力片測定實際應力，積累更加豐富完整的實踐經驗。

參考文獻：

[1]周水興，何兆益，鄒毅松.路橋施工計算手冊[M].北京：人民交通出版社，2001.

[2]季順迎.材料力學（第二版）[M].北京：科學出版社，2019.