趙立軍，王寶海，唐繼忠，姜彥兵，蔣益，董建興

（鞍鋼股份有限公司鲅魚圈鋼鐵分公司，遼寧 營口115007）

近年來，國內(nèi)外多次發(fā)生高爐燒穿事故。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，2010年至2018年3月約有15座高爐發(fā)生燒穿事故，給冶金企業(yè)造成重大損失。其中有些事故發(fā)生在高爐開爐2～4個(gè)月內(nèi)，多數(shù)燒穿事故發(fā)生在高爐開爐后的4～7年里。此外，還有20余座2000 m3以上級別高爐雖沒有發(fā)生燒穿事故，但仍存在爐缸安全隱患［1-2］，說明這些高爐在設(shè)計(jì)、施工質(zhì)量、日常管理和生產(chǎn)操作等方面存在一定缺陷。

鞍鋼股份有限公司鲅魚圈鋼鐵分公司煉鐵部（以下簡稱鲅魚圈煉鐵部）有4038 m3高爐2座，其中1號高爐采用了多項(xiàng)先進(jìn)冶煉技術(shù)，如小塊焦回收利用技術(shù)，板壁結(jié)合的軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng)，英巴法水渣處理技術(shù)，地德式外燃熱風(fēng)爐技術(shù)，雙預(yù)熱余熱回收燃燒爐技術(shù)，噴吹系統(tǒng)采用濃相噴吹技術(shù)等。1號高爐于2008年9月6日開爐，實(shí)現(xiàn)一次投產(chǎn)成功。投產(chǎn)后，順行狀態(tài)良好，冶煉強(qiáng)度逐步提高，日產(chǎn)最高達(dá)到10 100 t，利用系數(shù)達(dá) 2.5 t/（m3·d）。 但2011年6月以后，高爐出現(xiàn)鐵口以下爐缸局部環(huán)炭溫度升高的情況，爐缸出現(xiàn)安全隱患。為保證爐缸安全，延長高爐一代爐役，鲅魚圈煉鐵部采取了一系列護(hù)爐措施，效果良好。

1 爐缸存在問題分析

鲅魚圈煉鐵部1號高爐爐缸內(nèi)襯采用美國UCAR小塊炭磚，全部鐵口區(qū)域以及容易產(chǎn)生象腳侵蝕的區(qū)域外環(huán)均使用NMD小塊炭磚，其余部位使用NMA小塊炭磚，爐底采用四層大塊UCAR炭磚；無陶瓷杯、爐底炭磚上部采用莫來石磚形成800 mm陶瓷墊保護(hù)層；風(fēng)口采用大塊組合灰剛玉磚；爐腹采用了氮化硅結(jié)合碳化硅磚；爐腰、爐身下部區(qū)域熱面噴涂不定形耐火材料，整個(gè)爐體為薄壁爐襯結(jié)構(gòu)。爐體軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng)分為兩個(gè)區(qū)域：Ⅰ系列和Ⅱ系列。Ⅰ系列主要為爐缸冷卻壁供水,Ⅱ系列冷卻范圍包括鑄鐵冷卻壁、銅冷卻壁和銅冷卻板，總設(shè)計(jì)水量為5 704 m3/h,其中爐缸設(shè)計(jì)冷卻水量為2 400 m3/h，水量偏小。

1號高爐于2008年9月6日開爐，投產(chǎn)初期爐缸環(huán)炭溫度一直處于平穩(wěn)狀態(tài)。進(jìn)入2011年6月后，1#鐵口右下部第19層環(huán)炭（第三段冷卻壁下部）溫度明顯上升，最高達(dá)到523℃（見圖1），爐皮溫度達(dá)到55℃。2012年開始1#鐵口右下部第10層環(huán)炭 （第二段冷卻壁中部）溫度開始上升，2016年最高達(dá)到513℃。一段時(shí)間后4#鐵口左側(cè)（靠近1#鐵口一側(cè)）第10層環(huán)炭溫度也開始上升，最高達(dá)到501℃（見圖2），單塊冷卻壁水溫差最高超過1.0℃，熱流強(qiáng)度最高達(dá)到52 kW/m2。由于爐皮溫度、熱流強(qiáng)度、環(huán)炭溫度彼此相關(guān)，均有所升高，認(rèn)為爐缸異常區(qū)域集中在1#、4#鐵口之間，理論計(jì)算殘余炭磚厚度不足400 mm，爐缸出現(xiàn)安全隱患。

圖1 1#鐵口第19層環(huán)炭溫度變化趨勢

圖2 4#鐵口第10層環(huán)炭溫度變化趨勢

2 采取的措施

鑒于鲅魚圈煉鐵部1號高爐爐缸已存在安全隱患，為保護(hù)爐缸安全，確保高爐穩(wěn)定順行，制定高爐長壽運(yùn)行預(yù)案，見表1，并采取如下應(yīng)對措施。

表1 高爐長壽運(yùn)行預(yù)案

2.1 改造爐缸冷卻系統(tǒng)

1號高爐爐體原來的冷卻系統(tǒng)為單系統(tǒng)雙系列供水冷卻，爐缸設(shè)計(jì)冷卻水流量僅為2 400 m3/h，水量小，不能夠滿足高爐長壽要求。2013年新建了一座軟水站，爐體冷卻系統(tǒng)為爐缸和爐身各設(shè)單獨(dú)系統(tǒng)供水；使原來的閉路水站為爐身供水冷卻，新建的水站單獨(dú)向爐缸供水冷卻。爐缸冷卻水流量提高至4 800 m3/h，冷卻壁水管流速達(dá)到3.0 m/s以上。

2.2 增加在線監(jiān)測設(shè)備

爐缸原設(shè)計(jì)測溫電偶236點(diǎn)，其中每層環(huán)碳圓周設(shè)測溫電偶16點(diǎn)，分布在8個(gè)方向上，檢測點(diǎn)少，不能全方位涵蓋。為加強(qiáng)鐵口下方重點(diǎn)防范區(qū)域，利用休風(fēng)機(jī)會，增加環(huán)炭測溫電偶178點(diǎn)，使鐵口下方二段每塊冷卻壁均有測溫點(diǎn)；增加有線和無線爐皮測溫點(diǎn)200點(diǎn)；增加關(guān)鍵區(qū)域分段式水溫差測量點(diǎn)142點(diǎn)；增加高清攝像監(jiān)控8處，基本實(shí)現(xiàn)了全方位、全手段、全時(shí)段的實(shí)時(shí)監(jiān)控。

2.3 長期堅(jiān)持精料方針

（1）充分發(fā)揮大型綜合原料場優(yōu)勢，提高混勻造堆質(zhì)量。進(jìn)入原料場的鐵料，首先按產(chǎn)地、批號采用鱗狀堆積方式封堆，封堆后堅(jiān)持多點(diǎn)取樣，取化學(xué)成分加權(quán)平均值作為該品種參與混勻造堆的化學(xué)成分?；靹虻V堆積計(jì)劃要符合22～24萬 t大料堆、大于3 500層多料層的基本要求，采取大人字形、變起點(diǎn)、延時(shí)定終點(diǎn)、連續(xù)往返分層、全自動的堆積方式，要求混勻礦中 σTFe≤0.4、σSiO2≤0.2［3］。

（2）合理配礦，強(qiáng)化燒結(jié)，保證燒結(jié)礦質(zhì)量穩(wěn)定。建立多資源、定硅、控鋁的優(yōu)化配礦模型，實(shí)現(xiàn)3種主礦不變的“3+2”固定配礦模式，確保全年配礦穩(wěn)定，達(dá)到燒結(jié)礦品位最優(yōu)化。其中SiO2含量在（5.0±0.10）%范圍，Al2O3含量低于 2.0%，保證良好的燒結(jié)礦質(zhì)量。

（3）嚴(yán)格控制K2O、Na2O、Zn等雜質(zhì)入爐。堿金屬及鋅在爐內(nèi)循環(huán)富集，既影響高爐長壽，又劣化焦炭質(zhì)量，破壞高爐順行。因此，高爐分別以Zn負(fù)荷0.15 kg/t、K2O和 Na2O綜合負(fù)荷2.2 kg/t為標(biāo)準(zhǔn)，隔離燒結(jié)電場灰，盡量外賣高爐重力除塵灰和干法灰，不能外賣的運(yùn)到二期料場圍場存放，作為生產(chǎn)含碳素鐵碳球團(tuán)的原料，嚴(yán)格控制堿金屬及鋅的入爐量。

2.4 優(yōu)化高爐操作制度

2.4.1 采取“雙高”操作法護(hù)爐措施

根據(jù)高爐破損調(diào)查的結(jié)果，從爐頂加入焙燒含鈦球團(tuán)，始終維持鐵水［Ti］含量在0.10%～0.20%之間，同時(shí)，減少富氧量，降低冶煉強(qiáng)度，可以降低鐵水環(huán)流速度，提高含鈦凝結(jié)物與內(nèi)襯黏附性，具有較好的護(hù)爐效果。于是，當(dāng)環(huán)炭溫度或冷卻壁水溫差持續(xù)上升時(shí)，減少富氧量，定期使用鈦球；當(dāng)溫度降下來后，停止使用鈦球；且為了增加鐵水含鈦量，每次加入含鈦球團(tuán)后，需保證鐵水［Si］含量在0.6%～0.8%之間。但此方法實(shí)行后，出現(xiàn)了渣鐵粘稠，透氣性迅速降低，壓量關(guān)系緊張，送風(fēng)風(fēng)量銳減的狀況，破壞了高爐穩(wěn)定順行的狀態(tài)，使產(chǎn)量大幅減低?？梢钥闯觯朔m然護(hù)爐效果良好，但是存在產(chǎn)量降低、消耗增加的副作用。因此，必須停止鈦球入爐，逐步恢復(fù)高爐順行。

為了消除鈦球?qū)Ω郀t順行的影響，確保高爐維持在適宜的冶煉強(qiáng)度，鲅魚圈煉鐵部通過對標(biāo)及實(shí)驗(yàn)研究，建立了“雙高”操作法，即高溫高鈦操作法。此操作法的核心思想是建立鐵水［Si］含量和鐵水鈦負(fù)荷的對稱體系，實(shí)現(xiàn)最佳護(hù)爐效果；建立爐渣渣系二元、三元堿度的平衡體系，達(dá)到加鈦但不破壞高爐順行的目的?！半p高”操作法各項(xiàng)指標(biāo)要求見表2。

表2 “雙高”操作法各項(xiàng)指標(biāo)要求

2.4.2 采取“雙全”操作法護(hù)爐措施

爐缸長壽是一個(gè)綜合系統(tǒng)管理問題。實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)表明，爐缸耐材受到侵蝕，除了與耐材質(zhì)量、施工設(shè)計(jì)有關(guān)外，還與高爐實(shí)際操作關(guān)系密切，主要體現(xiàn)在熱制度、送風(fēng)制度、造渣制度的選擇方面。在生產(chǎn)實(shí)踐中，三大制度除了要分別有益于爐缸長壽外，還必須彼此匹配。當(dāng)熱制度和造渣制度按照“雙高”操作護(hù)爐法選定后，必須匹配適宜的送風(fēng)制度，即“雙全”操作法?！半p全”操作法即即全風(fēng)全壓操作，此操作法的核心思想是吹足風(fēng)壓，吹足風(fēng)量，以減少富氧量，提高鼓風(fēng)動能，從而吹透中心，充分活躍爐缸，減少渣鐵環(huán)流沖刷。

“雙全”操作法采取的對應(yīng)措施是動態(tài)局部堵風(fēng)口和均勻縮風(fēng)口，具體參數(shù)見表1。將最高環(huán)炭溫度位置正上方的風(fēng)口堵死，如果溫度點(diǎn)發(fā)生變化，馬上臨時(shí)休風(fēng)，更改堵風(fēng)口的位置。另外，根據(jù)設(shè)定風(fēng)口面積，均勻調(diào)整風(fēng)口尺寸，盡量均勻送風(fēng)。送風(fēng)風(fēng)量和熱風(fēng)壓力的選擇，不必考慮風(fēng)口面積縮小因素，按照最大風(fēng)量、正常風(fēng)壓的要求，使鼓風(fēng)動能在160～190 kJ/s范圍。

2.4.3 優(yōu)化爐前出鐵制度

總結(jié)爐缸燒穿事故案例，燒穿部位多數(shù)位于鐵口區(qū)域［4］。為了保護(hù)鐵口區(qū)域炭磚，制定有效的出鐵制度。固定打泥量，保證鐵口深度3.6～3.8 m；使用優(yōu)質(zhì)無水炮泥；側(cè)壁溫度高時(shí)，采用3個(gè)鐵口輪流出鐵，且實(shí)行多鐵次無間隔出鐵，減少單個(gè)鐵口出鐵時(shí)間，減少鐵口區(qū)域渣鐵環(huán)流沖刷。

3 效果

鲅魚圈煉鐵部1號高爐通過采取一系列護(hù)爐措施，特別是“雙高雙全”操作法，效果較好。2017～2018年?duì)t缸環(huán)炭溫度得到了有效控制。2017年10月以后，爐缸環(huán)炭溫度降至200℃以下。截至2018年5月停爐，1號高爐運(yùn)行9年8個(gè)月，護(hù)爐操作期長達(dá)6年，爐缸狀態(tài)安全可控，高爐穩(wěn)定順行。1號高爐2008～2018年技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)見表3。

表3 1號高爐2008～2018年技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)

由表3可以看出，1號高爐環(huán)碳溫度升高，采取護(hù)爐措施后，運(yùn)行狀態(tài)良好，爐況穩(wěn)定順行，產(chǎn)量逐漸提高，各種消耗指標(biāo)受控，長期護(hù)爐操作實(shí)踐效果良好。

4 結(jié)語

鞍鋼股份有限公司鲅魚圈鋼鐵分公司煉鐵部1號高爐于2008年9月開爐投產(chǎn)，截至2018年5月停爐，高爐運(yùn)行9年8個(gè)月。前3年屬于高爐正常生產(chǎn)期。2011年開始，1#鐵口以下爐缸局部第19層環(huán)炭溫度快速升高到523℃，2012年1#、4#鐵口以下局部第10層環(huán)炭溫度也開始升高，最高達(dá)到513℃和501℃，爐缸安全狀態(tài)受到影響。為保證爐缸安全，提出了“雙高雙全“操作法，采取了改造爐缸冷卻系統(tǒng)、增加在線監(jiān)測設(shè)備、長期堅(jiān)持精料方針和優(yōu)化高爐操作制度等一系列護(hù)爐措施，使高爐在之后6年的護(hù)爐期內(nèi)穩(wěn)定順行，護(hù)爐實(shí)踐效果良好。