武來生

(廣東巨正建設項目管理有限公司，廣東 珠海 519000)

0 引言

近年來隨著超高層建筑的大量涌現(xiàn)，工程中越來越廣泛地使用內(nèi)爬塔式起重機(以下簡稱內(nèi)爬塔吊)。內(nèi)爬塔吊的安裝是在低層或地面環(huán)境下進行的，面臨的技術與安全問題容易解決，當工程接近竣工時，內(nèi)爬塔吊的使用已處于超高空的復雜環(huán)境狀態(tài)下，這時拆卸內(nèi)爬塔吊工作也變得比較困難和異常危險。如何在工程實踐中科學組織與安全拆卸內(nèi)爬塔吊就成為工程管理者與工程技術人員亟待共同研究解決的現(xiàn)實問題。高空拆卸內(nèi)爬塔吊作為一項新技術，通過實踐證明采用組合成套起重設備拆卸內(nèi)爬塔吊的方法是一個安全可行、經(jīng)濟高效、專業(yè)性強、綜合效果較好的方法。

1 工程概況

南航珠海區(qū)域總部工程項目，建筑面積79 537.93 m2，地上38層，地下4層，地上高度約168.00 m，地下深度約25.50 m。由辦公A、辦公B、住宅A、住宅B、商業(yè)裙樓、地下室等單位工程組成。其中，辦公A客梯KT-B6X井道中安裝了一臺內(nèi)爬塔吊(型號：TC5013B-6)。內(nèi)爬塔吊拆卸時平臺高度已處于屋面(159.70 m)擦窗機的平面位置(如圖1所示)，擦窗機平面上設有一座輕鋼結構停機坪待建。內(nèi)爬塔吊拆卸時平臺現(xiàn)場情況為：擦窗機已安裝完成處于使用中，屋頂鋼結構停機坪部分的鋼結構材料已堆放在該平面。同時，擦窗機平臺平面狹小，平面布置為不規(guī)則的“U”型，塔機拆卸難度較大。

2 拆卸前現(xiàn)場分析與準備

內(nèi)爬塔吊屬于特種設備，拆卸前需要按照特種設備的管理要求編制《內(nèi)爬塔吊拆卸專項方案》，并經(jīng)專家論證通過[1-2]。為此，拆卸內(nèi)爬塔吊之前應做好周密的準備，并進行充分的思考，形成周全的拆卸思路，編制切實可行的拆卸方案。

圖1 內(nèi)爬塔吊平面布置航拍圖(159.70 m)

2.1 確定拆卸內(nèi)爬塔吊所用的起重設備

主體工程封頂前，應根據(jù)屋面環(huán)境、屋面工況、平面狀況、內(nèi)爬塔吊布置狀態(tài)等分析確定高空拆卸塔吊所需的起重設備類型、型號、起吊能力、設備匹配及數(shù)量等。根據(jù)工程實際，比較分析有關拆卸手段的合理性，工程項目確定采用組合2臺屋面吊和1臺專用拔桿接力方法拆卸屋面高空內(nèi)爬塔吊。

2.2 拆卸內(nèi)爬塔吊所需的輔助措施準備

屋面主體砼澆注前，應認真分析上述已確定的特種設備安裝所需要的基本條件，并對照現(xiàn)場條件查看是否滿足，尤其是該起重設備的安裝位置現(xiàn)場是否滿足其要求，是否需要增設該起重設備安裝所需的專門輔助結構構件，該起重設備支腳位置是否需要采取局部荷載加固措施。

2.3 協(xié)調(diào)各專業(yè)施工事項

由于高空拆卸內(nèi)爬塔吊所用的各種特種設備是嚴格按照其使用條件進行現(xiàn)場安裝的，為此，應提前做好與其沖突的水電管線、消防設施、屋面結構預埋件、屋面動力設施、屋面軌道設施等的避讓、保護或修改。

2.4 拆卸所用起重設備計劃與組織協(xié)調(diào)

高空拆卸內(nèi)爬塔吊所使用的起重設備數(shù)量相對較多，設備使用程序嚴謹，環(huán)節(jié)緊湊。應提前做好起重設備的進場、安裝、檢驗、使用的籌劃，按起重設備使用計劃科學組織、合理調(diào)配、規(guī)范安裝與檢驗、安全使用。

2.5 拆卸專項方案的編審工作

根據(jù)上述思路結合選用的起重設備編制《內(nèi)爬塔吊高空拆卸專項方案》，并組織專家論證通過。

3 內(nèi)爬塔吊拆卸方法分析與拆卸程序研究

拆卸方法分析：根據(jù)內(nèi)爬塔吊所處環(huán)境情況，先進場安裝1臺QTZ80.12型屋面吊(以下簡稱12 t屋面吊)作為拆卸內(nèi)爬塔吊的設備；內(nèi)爬塔吊拆卸完成后再進場1臺QTZ80.6型屋面吊(以下簡稱6 t屋面吊)作為拆卸12 t屋面吊的設備；12 t屋面吊拆卸完成后再進場1臺專用拔桿作為拆卸6 t屋面吊的設備；6 t屋面吊拆卸完成后再將專用拔桿原位解體拆卸，將原位解體拆卸的各部件采用人工清理打包搬運方式走工程客梯通道運輸至地面，至此整個內(nèi)爬塔吊拆卸工作全部完成。

拆卸程序研究：根據(jù)拆卸方法分析情況，拆卸內(nèi)爬塔吊時應嚴格按照如下工作程序進行：拆卸平臺準備與設備平面布置→組合成套起重設備進場(12 t屋面吊、6 t屋面吊、專用拔桿)→內(nèi)爬塔吊吊運12 t屋面吊至屋面安裝→12 t屋面吊安裝與檢驗→12 t屋面吊拆卸吊運內(nèi)爬塔吊至地面→12 t屋面吊吊運6 t屋面吊至屋面安裝→6 t屋面吊安裝與檢驗→6 t屋面吊拆卸吊運12 t屋面吊至地面→6 t屋面吊吊運專用拔桿至屋面安裝→專用拔桿安裝與驗收→專用拔桿拆卸吊運6 t屋面吊至地面→人工原位解體拆卸專用拔桿→人工清理搬運專用拔桿部件(散件)至地面。

3.1 拆卸平臺準備與設備平面布置

根據(jù)工程現(xiàn)場環(huán)境、拆卸用起重設備工作區(qū)域及運行路線等情況，合理規(guī)劃布置起重設備安裝位置(如圖2所示)。將擦窗機設備運行至屋面西北角位置停放并拆除局部受影響的擦窗機軌道，將屋頂停機坪鋼結構材料進行移位整理，對安裝起重設備影響區(qū)域的電力、消防設施、智能化等線路進行標識保護，同時采用腳手架鋼管(D48.3×3.6)搭設必要的拆卸操作平臺及臨邊防護設施。

3.2 組織成套起重設備進場

按計劃組織進場1臺12 t屋面吊、1臺6 t屋面吊、1臺1.5 t專用拔桿等起重設備。

3.3 12 t屋面吊安裝及檢測驗收

使用內(nèi)爬塔吊將12 t屋面吊吊運至159.70 m的擦窗機平面進行安裝，屋面吊安裝基本順序為[3]：支腳→回轉(zhuǎn)機構→平衡臂及配重(動力設備)→支架(A架)→起重臂→滑輪組及鋼絲繩(變幅機構)→起升吊鉤組→電氣設施→調(diào)試。調(diào)試完成后報送專業(yè)機構進行特種設備現(xiàn)場檢驗(如圖3所示)。

3.4 內(nèi)爬塔吊拆卸

先將159.70 m擦窗機平面以上的標準節(jié)通過內(nèi)爬塔吊自身能力拆卸吊運到擦窗機平面臨時堆放(此時應注意內(nèi)爬塔吊大臂與屋面吊大臂方向的協(xié)調(diào)配合)，然后使用12 t屋面吊吊運至地面轉(zhuǎn)場，再采用12 t屋面吊將內(nèi)爬塔吊在159.70 m高空處拆卸(拆卸起重臂總成時應合理選擇拆卸位置，見下文論述)，并將塔吊的配重、起重臂、平衡臂、塔頂、司機室、回轉(zhuǎn)系統(tǒng)、頂升機構、開口爬升架、內(nèi)爬塔身、內(nèi)爬裝置系統(tǒng)等部件按順序拆卸吊運至地面轉(zhuǎn)場[4]。

3.5 6 t屋面吊安裝及檢測驗收

內(nèi)爬塔吊拆卸完成后用12 t屋面吊將進場的6 t屋面吊吊運至159.70 m屋面位置進行安裝。6 t屋面吊安裝調(diào)試完成后報送專業(yè)機構現(xiàn)場檢驗(安裝方法及檢驗程序與12 t屋面吊基本相同)。

3.6 12 t屋面吊拆卸

在屋面擦窗機平面采用6 t屋面吊拆卸吊運12 t屋面吊至地面。12 t屋面吊拆卸順序與其安裝順序基本相反。

圖2 辦公A屋頂內(nèi)爬塔吊拆除平面布置圖

圖3 12 t屋面吊安裝調(diào)試

3.7 專用拔桿安裝及驗收

采用6 t屋面吊將專用拔桿從地面吊運至屋面擦窗機平面進行安裝。拔桿標準節(jié)長1.2 m，法蘭連接，拔桿材質(zhì)為D150×8無縫鋼管。拔桿安裝位置為距屋面檐口約2.5 m處(如圖2和4所示)。拔桿配置2臺電動機，1臺為起重吊物用，另1臺為拔桿變幅使用。起重用電動機的起重能力為1.5 t。拔桿安裝順序為：基座→基節(jié)→標準節(jié)→拔桿頂節(jié)→變幅用電動機→起重用電動機→滑輪組及鋼絲繩→調(diào)試→專項驗收。

3.8 6 t屋面吊拆卸

在屋面擦窗機平面采用專用拔桿拆卸吊運6 t屋面吊至地面。6 t屋面吊拆卸順序與其安裝順序基本相反(如圖4所示)。

圖4 6 t屋面吊拆卸

3.9 專用拔桿拆卸與搬運

在屋面擦窗機平面將專用拔桿拆卸成基本單元散件，然后人工逐件搬運到建筑物客梯位置，使用客梯通道運送至地面。拔桿拆卸順序與其安裝順序基本相反。需要指出的是由于電動機單元自重較大不便人工搬運，現(xiàn)場將電動機單元進一步拆卸為電動機(轉(zhuǎn)子和定子)本部、鋼絲繩滾筒、變速箱、電機基座等更小單元散件以便人工搬運。

4 內(nèi)爬塔吊高空拆卸注意事項分析

4.1 企業(yè)資質(zhì)與人員資格要求

拆卸起重設備的單位應具備相應企業(yè)資質(zhì)和人員資格條件[1-2]。

4.2 合理規(guī)劃布置各起重設備安裝位置

根據(jù)內(nèi)爬塔吊拆卸順序及吊運路徑，合理布置12 t屋面吊安裝位置；根據(jù)12 t屋面吊拆卸順序及吊運路徑，合理布置6 t屋面吊安裝位置；根據(jù)6 t屋面吊拆卸順序及吊運路徑，合理布置專用拔桿的安裝位置(如圖2所示)。

4.3 設備安全狀態(tài)檢查

拆卸內(nèi)爬塔吊前應對塔吊各部件進行安全狀況檢查，應做好12 t(6 t)屋面吊、專用拔桿使用前的專業(yè)檢驗，做好拆卸前的試吊檢查工作。在試吊過程中詳細檢查屋面吊支腳受力狀況，檢查支腳鋪墊方鋼、支腳錨固螺栓、支腳錨板等狀況，檢查支腳加固架體安全狀況，確保試吊過程中各設備各部件運行狀態(tài)正常。同時在拆卸過程中做好班前及例行安全狀況檢查，確保各種設備在拆卸過程中狀態(tài)良好。

4.4 局部結構加固處理分析與安全驗算

由于12 t屋面吊設備自重及起吊物重量(最不利工況：吊運內(nèi)爬塔吊起重臂總成重量)對屋面結構板的疊加影響，應對支腳位置進行針對性的局部加固處理，并根據(jù)屋面吊支腳的安裝位置及其工作狀態(tài)對支腳的局部荷載進行負荷驗算。工程中利用屋頂鋼結構停機坪之型鋼(□250×250×12)及Φ48.3×3.6鋼管架體對屋面吊支腳位置進行結構板局部加固處理(如圖5所示)。

圖5 QTZ80.12屋面吊支腳處加固簡圖

4.4.1 加固原理

由于屋面吊支腳的局部集中荷載超出屋面結構板荷載設計要求，為此通過將屋面吊支腳局部集中荷載的支腳局部結構板進行加固處理使該局部集中荷載變?yōu)榈刃娣e的結構板面活荷載，并驗算該結構板面活荷載是否滿足設計要求。

4.4.2 加固做法

4.4.3 安全驗算

4.4.3.1 設計荷載要求

屋面吊工作平臺(擦窗機平臺)設計活荷載標準值為q標1=10 kN/m2，屋面設備層設計活荷載標準值為q標2=7 kN/m2。

4.4.3.2 屋面吊支腳處集中荷載F計算

拆卸內(nèi)爬塔吊的最大最重構件為起重臂總成。根據(jù)現(xiàn)場情況，起重臂總成拆卸有2個位置可供選擇，一個是南北向(位置Ⅰ)，另一個是東西向(位置Ⅱ)，如圖2所示。拆卸前應通過計算屋面吊支腳負荷大小來選擇內(nèi)爬塔吊起重臂總成的拆卸位置。

據(jù)文獻[3]可知：12 t屋面吊設備自重分布到每個支腳的重量G=支腳+回轉(zhuǎn)機構+A架+變幅機構+起升機構的重=4 195+9 206.5+4 054.5+2 450+3 325=23 231 N，平衡臂、起重臂的重量參與工況計算。12 t屋面吊起重臂重量G1=23 360 N；平衡臂重量G2=5 262 N；內(nèi)爬塔吊50 m起重臂總成拆卸件重量G3=58 500 N。12 t屋面吊支腳反力F1、F2可視為一對力偶(取F1=F2=F)。分析屋面吊最不利工況荷載分布及支腳受力情況如圖6～7所示。

圖6 QTZ80.12屋面吊最不利工況立面簡圖

1)內(nèi)爬塔吊起重臂總成拆卸位置Ⅰ。根據(jù)屋面吊工況Ⅰ，建立靜力學方程式計算屋面吊支腳作用力F：

∑M=GL+G1L1-G2L2+G3L3-F1L-F2L=0，

即：23 231×2.94+23 360×7.5-5 262×3.95+58 500×15-F1×2.94-F2×2.94=0，2F=(23 231×2.94+23 360×7.5-5 262×3.95+58 500×15)/2.94，F(xiàn)=187 111.27 N。

式中：L為支腳至屋面吊回轉(zhuǎn)機構中心距離(L=2.94 m)；L1為拆卸位置Ⅰ屋面吊起重臂重心垂線至屋面吊回轉(zhuǎn)機構中心距離(L1=7.5 m)；L2為拆卸位置Ⅰ屋面吊平衡臂重心垂線至屋面吊回轉(zhuǎn)機構中心距離(L2=3.95 m)；L3為拆卸位置Ⅰ屋面吊起重臂吊鉤垂線至屋面吊回轉(zhuǎn)機構中心距離(L3=15 m)；取F1=F2=F；其他符號意義同前文。

2)內(nèi)爬塔吊起重臂總成拆卸位置Ⅱ。根據(jù)屋面吊工況Ⅱ，建立靜力學方程式計算屋面吊支腳作用力F：

∑M=GL+G1L1-G2L2+G3L3-F1L-F2L=0，

即：23 231×2.94+23 360×3.5-5 262×3.95+58 500×6.7-F1×2.94-F2×2.94=0，2F=(23 231×2.94+23 360×3.5-5 262×3.95+58 500×6.7)/2.94，F(xiàn)=88 643.58 N，

式中：L為支腳至屋面吊回轉(zhuǎn)機構中心距離(L=2.94 m)；L1為拆卸位置Ⅱ屋面吊起重臂重心垂線至屋面吊回轉(zhuǎn)機構中心距離(L1=3.5 m)；L2為拆卸位置Ⅱ屋面吊平衡臂重心垂線至屋面吊回轉(zhuǎn)機構中心距離(L2=3.95 m)；L3為拆卸位置Ⅱ屋面吊起重臂吊鉤垂線至屋面吊回轉(zhuǎn)機構中心距離(L3=6.7 m)；取F1=F2=F；其他符號意義同前文。

3)內(nèi)爬塔吊起重臂總成拆卸位置選擇。比較上述內(nèi)爬塔吊起重臂總成拆卸位置Ⅰ和位置Ⅱ?qū)ξ菝娴踔_產(chǎn)生的作用力大小，可知內(nèi)爬塔吊起重臂總成拆卸位置Ⅱ?qū)ξ菝娴踔_產(chǎn)生的作用力F比較小，為此拆卸內(nèi)爬塔吊起重臂總成應選擇內(nèi)爬塔吊起重臂總成拆卸位置Ⅱ進行。

4)屋面吊支腳影響區(qū)域等效均布活荷載驗算。根據(jù)文獻[5]附錄C樓面等效均布活荷載的確定方法之規(guī)定，屋面吊支腳影響區(qū)域等效均布活荷載計算如下：

①屋面吊工作平臺(擦窗機平臺)荷載驗算。12 t屋面吊支腳局部荷載板面有效分布寬度b及等效均布活荷載qe計算，如圖8所示。

b=2/3bcy+0.73l=2/3×4+0.73×2.75 =4.67 m，

式中：bcy為局部荷載作用面的長邊，bcy=4 m；l為屋面吊支腳局部荷載結構板跨度，l=2.75 m。

qe=8Mmax/(bl2)=8×62 050.51/(4.67×2.75×2.75)=14 055.72 N/m2，

式中：Mmax為簡支單向板的絕對最大彎矩，計算方式為：

Mmax=kFl1l2/l=1.1×88 643.58×1×1.75/2.75=62 050.51 N·m，

式中：k為動力系數(shù)，取1.1；l1、l2為支腳集中荷載距兩側支座的距離；其他符號意義同前述內(nèi)容。

由此可知，qe=14 055.72 N/m2>10 000 N/m2(擦窗機平臺設計活荷載標準值)，為此，需要將超出設計活荷載標準值部分的荷載通過結構板面下鋼管支撐架體傳遞到下層屋面設備層來承擔。傳遞到屋面設備層的局部荷載F傳計算為：

F/qe=(F-F傳)/q標1，

F傳/q標1=F/q標1-F/qe，

F傳=(F/q標1-F/qe)×q標1=(88 643.58/10 000-88 643.58/14 055.72)×10 000=25 577.74 N。

②屋面設備層荷載驗算。12 t屋面吊支腳局部荷載傳遞到屋面設備層板面有效分布寬度b及等效均布活荷載qe計算，如圖9所示。

b=bcy+0.7l=2.2+0.7×4.1=5.07 m，

式中：bcy為局部荷載作用面的短邊，bcy=2.2 m；l為屋面設備層局部荷載結構板跨度，l=4.1 m。

qe=8Mmax/(bl2)=8×26 368.47/(5.07×4.1×4.1)=2 475.14 N/m2，

式中：Mmax=kF傳l1l2/l=1.1×25 577.74×1.45×2.65/4.1=26 368.47 N·m；l1、l2為屋面設備層局部荷載距兩側支座的距離；其他符號意義同前述內(nèi)容。

由此可知，qe=2 475.14 N/m2<7 000 N/m2(屋面設備層設計活荷載標準值)，滿足設計要求。

綜合以上情況，采用Φ48.3×3.6鋼管支撐架體對屋面吊支腳處結構板進行局部加固處理，使得支腳處擦窗機板面與下方屋面設備層板面整體協(xié)同作用，合理解決了屋面吊支腳處局部荷載超出設計要求的問題。

圖9 QTZ80.12屋面吊支腳局部荷載傳遞到屋面設備層板面有效分布寬度計算簡圖

5)Φ48.3×3.6鋼管支撐架體穩(wěn)定性驗算。鋼管支撐架體立桿穩(wěn)定性(如圖5所示)應符合文獻[6]第5.4條之規(guī)定，綜合考慮鋼管支撐架體的工作環(huán)境，按不組合風荷載進行架體立桿穩(wěn)定性驗算應符合式(1)的要求：

①N/(φA)≤f；

(1)

②N=1.2∑NGk+1.4∑NQk。

(2)

式中：N為立桿軸向力設計值；φ為軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)，取值根據(jù)長細比λ=l0/i數(shù)據(jù)由文獻[6]附錄A.0.6表查得(根據(jù)下述內(nèi)容：頂部立桿段l0=2.78 m計算得λ=278/1.59=174.84，查表得φ=0.232；非頂部立桿段l0=2.80 m，計算得λ=280/1.59=176.10，查表得φ=0.230)。

其中，l0為立桿計算長度(分為：頂部立桿段l0=kμ1(h+2a)=1.155×1.719×(1+2×0.2)=2.78 m；非頂部立桿段l0=kμ2h=1.155×2.426×1=2.80 m)；i為立桿截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59 cm；k為支撐架計算長度附加系數(shù)，取k=1.155；μ1、μ2為支撐架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取μ1=1.806-(1.806-1.546)/3=1.719，μ2=2.608-(2.608-2.062)/3=2.426；h為步距，h=1 000 mm；a為立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度，a=200 mm；A為立桿的截面面積，A=5.06 cm2；f為鋼材抗壓強度設計值，f=205 N/mm2；NGk為永久荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標準值總和，該工況取NGk=0；NQk為可變荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標準值總和，該工況NQk=F傳=25 577.74 N，折算到單根立桿，可變荷載對單根立桿產(chǎn)生的軸向力標準值為NQk=F傳/16=25 577.74/16=1 598.61 N。

根據(jù)上述條件，計算可得：

N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×0+1.4×1 598.61=2 238.05 N；

頂部立桿段的抗壓強度N/(φA)=2 238.05/(0.232×506)=19.06 N/mm2≤f=205 N/mm2，滿足要求；

非頂部立桿段的抗壓強度N/(φA)=2 238.05/(0.230×506)=19.23 N/mm2≤f=205 N/mm2，滿足要求。

4.5 安全防范與監(jiān)控

根據(jù)內(nèi)爬塔吊屋面拆卸流程及吊運撤場運行路線，應做好以下安全事項：1)充分掌握拆卸起重設備期間的氣象信息和氣候條件，根據(jù)現(xiàn)場濱海氣候特點，必須滿足能見度800 m、無雨無霧、風力≤3級等要求；2)拆卸前做好屋面施工區(qū)域的臨邊防護；3)做好屋面擦窗機平面、設備層平面、地面設備臨時堆場、吊運轉(zhuǎn)場區(qū)域的安全監(jiān)控；4)做好屋面吊(專用拔桿)覆蓋范圍的地面交通管制與安全警戒；5)鑒于緊鄰海邊，為防止吊索、鋼絲繩在吊運設備過程中因內(nèi)力作用旋轉(zhuǎn)纏繞或因風力作用打轉(zhuǎn)，預防吊物擺動撞擊外墻造成成品破壞及安全事故，從屋面高空吊運設備至地面過程中應嚴格使用纜風繩進行吊物控制(如圖10所示)；6)做好安全帽、安全帶、工作斗、工具袋的規(guī)范使用等。

4.6 有限空間安全事項

由于內(nèi)爬塔吊的內(nèi)爬塔身、內(nèi)爬裝置等部件的拆卸是在電梯井道的有限空間中進行，施工空間、照明條件、聯(lián)絡手段等都十分有限，為此應在拆卸位置的電梯井道門口及屋面設備出口位置安排專人聯(lián)絡指揮，確保拆卸過程安全可靠。

5 內(nèi)爬塔吊拆卸效果

采用組合成套起重設備高空拆卸內(nèi)爬塔吊的方法，合理應對了屋頂拆卸內(nèi)爬塔吊所面臨的各種復雜環(huán)境(平面不規(guī)則、操作平面狹小、空間場地異常等)，起重設備在屋面布置可根據(jù)屋面空間場地情況靈活布設，起重設備起吊能力相互接力匹配，拆卸施工流暢，拆卸作業(yè)可按計劃工期控制，拆卸總體費用較低，安全風險可控。實踐證明該拆卸手段是一個技術比較先進、工期與安全可控、綜合效果較優(yōu)的方法。

圖10 纜風繩使用

6 結語

組合成套起重設備高空拆卸內(nèi)爬塔吊方法是一項技術難度較大、安全風險可控、專業(yè)性強、經(jīng)濟實用、對現(xiàn)場組織與協(xié)調(diào)要求較高的系統(tǒng)性工作，也是一項新興技術。對該方法成功運用的實踐研究，不僅使項目管理層及操作層對超高層建筑物高空拆卸內(nèi)爬塔吊的基本思路、方法、程序及注意事項有了清晰的認識，而且為超高層工程項目科學組織高空拆卸起重設備提供了詳實的案例參考。