杜 宇，楊 濤，牛雪娟，劉詩琪

(1.天津市現(xiàn)代機(jī)電裝備技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300387；2.天津工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，天津 300387)

0 引言

復(fù)合材料具有比強(qiáng)度、比剛度高、疲勞性能好和耐腐蝕等優(yōu)異性能，已成為航空航天結(jié)構(gòu)中的基本材料[1-3]。大部分結(jié)構(gòu)中需要多個部件進(jìn)行接頭連接，而膠接具有應(yīng)力分布均勻、耐腐蝕性能好和工藝簡便的優(yōu)點(diǎn)，已成為航天工藝中不可缺少的一種連接工藝技術(shù)[4]。膠接分為單搭接、雙搭接、斜面形搭接和階梯形搭接等連接方式。斜面形和階梯形連接可降低結(jié)合面的剝離應(yīng)力的產(chǎn)生，膠接結(jié)合面較好，并具有很好的工藝特性，通過調(diào)整接頭的工藝結(jié)構(gòu)參數(shù)，獲得較高的膠接連接效率。

對于斜接式和階梯式膠接接頭的力學(xué)性能，國內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了理論和實(shí)驗(yàn)研究。在早期，Hart-Smith[5]采用基于連續(xù)介質(zhì)損傷行為的力學(xué)分析方法，建立了斜面形和階梯形膠接接頭的數(shù)學(xué)模型，對接頭內(nèi)部應(yīng)力分布進(jìn)行了數(shù)值模擬。Renton 等[6]運(yùn)用高階理論模型分析了階梯式膠接接頭，膠層的最大剪應(yīng)力出現(xiàn)在距離膠接端部一定距離的位置，其分析結(jié)果比傳統(tǒng)分析方法更加貼近實(shí)際。Yang等[7]采用層合板理論，對層合板搭接接頭的層間應(yīng)力分布進(jìn)行了數(shù)值分析。Charalambides等[8]運(yùn)用實(shí)驗(yàn)方法分析了溫度等外部條件下對斜切式膠接接頭靜力及疲勞性能的影響。Kim等[9]制備了炭纖維層合板階梯形膠接接頭，并進(jìn)行了拉伸和疲勞實(shí)驗(yàn)，分析了搭接長度、搭接個數(shù)和階梯斜角對拉伸和疲勞強(qiáng)度的影響。

近年來，Ichikawa等[10]通過對拉伸載荷作用下的階梯形膠接接頭建立三維有限元模型，分析了膠層內(nèi)的應(yīng)力分布與膠層模量、膠層厚度以及階梯數(shù)量的影響。Beylergil等[11]通過試驗(yàn)和數(shù)值分析，研究了玻璃纖維層合板階梯形膠接接頭在有無外加補(bǔ)片情況下的屈曲和壓縮破壞，驗(yàn)證了外加補(bǔ)片可提高承載能力的作用，其試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值分析結(jié)果一致，屈曲載荷隨著階梯搭接長度的增加而緩慢增長。Salih Akpinar[12]研究了不同階梯數(shù)量的鋁合金階梯形膠接接頭和兩種不同的膠粘劑對其拉伸強(qiáng)度和破壞模式的影響，并運(yùn)用有限元的分析方法，模擬了沿界面長度及寬度方面的剪應(yīng)力和剝離應(yīng)力的分布情況。喬玉等[13]運(yùn)用有限元的方法建立了雙階梯形膠接接頭的三維有限元模型，進(jìn)行了拉伸漸進(jìn)損傷分析，討論了搭接長度、外加補(bǔ)片的搭接長度及厚度對其拉伸強(qiáng)度的影響。階梯式和斜接式膠接連接復(fù)合材料的連接效率主要影響因素有鋪層角度、挖補(bǔ)斜度、搭接長度和膠粘劑等。課題組前期已經(jīng)進(jìn)行了斜接式膠接連接復(fù)合材料的力學(xué)性能研究[14]，而本文主要以階梯式膠接連接復(fù)合材料層合板為研究對象，重點(diǎn)討論鋪層角度和搭接長度對膠接后試件拉伸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度的影響，對膠接試件的連接效率進(jìn)行評價。

1 試驗(yàn)

1.1 試件制備

試件采用SK化工(青島)有限公司的TR50單向炭纖維預(yù)浸料制備，密度為1.77 g/cm3。層合板為16層鋪設(shè)，單層厚度為0.012 5 cm。層合板采用模具熱壓成型的方法，在全自動熱壓、冷卻成型機(jī)上進(jìn)行，具體操作是溫度設(shè)定為100 ℃加熱1.5 h和135 ℃加熱3 h，壓力為0.5 MPa。粘接面用#400砂紙打磨，再用丙酮清洗干凈，Araldite@2015膠粘劑粘接，在0.3 MPa的壓力下，常溫固化24 h。階梯式膠接連接復(fù)合材料層合板的結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示。

對于階梯形膠接連接復(fù)合材料層合板，炭纖維層合板采用[0/90]4S和[±45]4S鋪層順序，考慮四種搭接長度，分別為20、30、40、50 mm。詳細(xì)的試件編號見表1，每種類型試件均有4個測試試件。

1.2 試驗(yàn)條件及測試方法

拉伸試件的尺寸(長×寬×厚)為250 mm×25 mm×2 mm (ASTM D 3039)，試件兩端粘貼50 mm×25 mm×2 mm的鋁制加強(qiáng)片。

彎曲試驗(yàn)跨厚比選用32∶1，故彎曲試件的尺寸(長×寬×厚)為100 mm×12.5 mm×2 mm (ASTM D 790M)。

圖1 試件結(jié)構(gòu)圖

試件編號鋪層試驗(yàn)搭接長度S/mmTX-P-20[0/90]4S拉伸20TX-P-30[0/90]4S拉伸30TX-P-40[0/90]4S拉伸40TX-P-50[0/90]4S拉伸50TY-P-20[±45]4S拉伸20TY-P-30[±45]4S拉伸30TY-P-40[±45]4S拉伸40TY-P-50[±45]4S拉伸50TXTY[0/90]4S[±45]4S拉伸拉伸連續(xù)鋪層試件BX-P-20[0/90]4S彎曲20BX-P-30[0/90]4S彎曲30BX-P-40[0/90]4S彎曲40BX-P-50[0/90]4S彎曲50BY-P-20[±45]4S彎曲20BY-P-30[±45]4S彎曲30BY-P-40[±45]4S彎曲40BY-P-50[±45]4S彎曲50BXBY[0/90]4S[±45]4S彎曲彎曲連續(xù)鋪層試件

拉伸和彎曲實(shí)驗(yàn)均在日本島津的AG-50KNE型萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。采用位移單向控制，實(shí)驗(yàn)在室溫準(zhǔn)靜態(tài)拉伸載荷下進(jìn)行，加載速率2 mm/min。膠接試件的連接效率定義為膠接試件強(qiáng)度與連續(xù)鋪層試件強(qiáng)度的比值。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論論

2.1 拉伸試驗(yàn)

圖2為[0/90]4S和[±45]4S鋪層試件，四種搭接長度以及連續(xù)鋪層試件拉伸載荷-位移曲線。從圖2可看出，隨著搭接長度的增加，試件的最大拉伸載荷也隨之增加。與連續(xù)鋪層試件相比，不同搭接長度的膠接試件的初始剛度并未發(fā)生明顯變化，近似相等。兩種鋪層角度的試件，超過彈性變形階段達(dá)到最大載荷值后，試件無法再進(jìn)入塑性變形階段，就立即失效。

(a)[0/90]4S lay-up

(b)[±45]4S lay-up

表2為[0/90]4S和[±45]4S鋪層試件，四種搭接長度及連續(xù)鋪層試件的拉伸極限載荷和強(qiáng)度值。拉伸強(qiáng)度隨著搭接長度的增加而增大，與連續(xù)鋪層試件強(qiáng)度相差較大。兩種鋪層角度的試件，隨著搭接長度的增加，剪切應(yīng)力逐漸減小，拉伸強(qiáng)度的增長率也逐漸減小。兩種鋪層試件的拉伸強(qiáng)度最大連接效率分別為23.5%和37.2%，搭接長度超過40 mm后，連接效率并未出現(xiàn)顯著的增加。而斜接式膠接最大連接效率為70.6%和71.4%[14]，斜接式膠接試件傳遞載荷的纖維層數(shù)多于階梯式。因此，階梯式膠接試件拉伸強(qiáng)度連接效率明顯低于斜接式膠接試件連接效率。

表2 不同鋪層角度和搭接長度試件拉伸試驗(yàn)結(jié)果

圖3和圖4分別為[0/90]4S和[±45]4S鋪層試件，四種搭接長度的試件拉伸實(shí)驗(yàn)破壞形貌。可見，[0/90]4S鋪層試件，各個搭接長度的試件主要表現(xiàn)為分層失效。[±45]4S鋪層試件，當(dāng)搭接長度為20 mm時，膠層間剝離應(yīng)力和剪切應(yīng)力相對較大，主要表現(xiàn)為膠層失效和分層失效。隨著搭接長度的增加，剝離應(yīng)力和剪切應(yīng)力同時存在，但剝離應(yīng)力相對于剪切應(yīng)力是減小的，膠接區(qū)域出現(xiàn)大面積纖維撕裂，且撕裂方向?yàn)椤?5°方向，破壞形貌主要表現(xiàn)為分層失效和纖維撕裂現(xiàn)象。

(a)TX-P-20 (b) TX-P-30 (c)TX-P-40 (d) TX-P-50

(a)TX-P-20 (b) TX-P-30 (c)TX-P-40 (d) TX-P-50

2.2 彎曲試驗(yàn)

圖5為[0/90]4S和[±45]4S鋪層試件，四種搭接長度以及連續(xù)鋪層試件彎曲載荷-位移曲線?？梢?，隨著搭接長度的增加，試件的最大彎曲載荷也隨之增加。對于[0/90]4S鋪層試件，當(dāng)搭接長度大于20 mm后，膠接試件與連續(xù)鋪層試件的初始剛度近似相等；對于[±45]4S鋪層試件，四種搭接長度的膠接試件與連續(xù)鋪層試件的初始剛度并未發(fā)生明顯變化。

(a)[0/90]4S lay-up

(a)[±45]4S lay-up

表3為[0/90]4S和[±45]4S鋪層試件，四種搭接長度及連續(xù)鋪層試件的彎曲強(qiáng)度值。兩種鋪層角度的試件，彎曲強(qiáng)度隨著搭接長度的增加而增大；當(dāng)搭接長度大于40 mm后，彎曲強(qiáng)度發(fā)生了顯著增大。兩種鋪層試件的彎曲強(qiáng)度最大連接效率分別為34.7%和106.0%。對于[0/90]4S鋪層試件，彎曲強(qiáng)度連接效率未超過100%；對于[±45]4S鋪層試件，當(dāng)搭接長度為50 mm時，彎曲強(qiáng)度連接效率超過100%，即膠接試件的彎曲性能優(yōu)于連續(xù)鋪層試件的彎曲性能。斜接式膠接連接復(fù)合材料上述兩種鋪層角度的試件最大連接效率分別為82.1%和119.6%[14]，斜接式膠接試件的層間強(qiáng)度高于階梯式。因此，階梯式膠接試件彎曲強(qiáng)度連接效率仍低于斜接式膠接試件連接效率。

圖6和圖7分別為[0/90]4S和[±45]4S鋪層試件，四種搭接長度的試件彎曲實(shí)驗(yàn)破壞形貌。當(dāng)搭接長度為20、30 mm時，兩種鋪層角度的試件在膠接處斷開，在膠接面處發(fā)生膠層失效和纖維撕裂現(xiàn)象。當(dāng)搭接長度為40、50 mm時，由于膠接面積增大，達(dá)到最大強(qiáng)度后，完全進(jìn)入塑性變形區(qū)，試件不會從膠接處完全斷開，膠接部分發(fā)生明顯的分層現(xiàn)象。搭接長度越長，膠層越不容易斷開。

表3 不同鋪層角度和搭接長度試件彎曲試驗(yàn)結(jié)果

(a)BX-P-20

(b)BX-P-30

(c)BX-P-40

(d)BX-P-50

(a)BX-P-20

(b)BX-P-30

(c)BX-P-40

(d)BX-P-50

3 結(jié)論

(1)通過對階梯式膠接連接復(fù)合材料試件進(jìn)行拉伸和彎曲試驗(yàn)證明，對于[0/90]4S鋪層試件，最大拉伸強(qiáng)度連接效率為23.5%，最大彎曲強(qiáng)度連接效率為34.7%。對于[±45]4S鋪層試件，最大拉伸強(qiáng)度連接效率為37.2%，最大彎曲強(qiáng)度連接效率為106.0%，當(dāng)搭接長度超過50 mm時，膠接試件彎曲強(qiáng)度超過連續(xù)鋪層試件彎曲強(qiáng)度。

(2)通過對不同鋪層角度和搭接長度的膠接試件的拉伸和彎曲破壞形貌上看，拉伸試件的失效形式主要為分層失效和纖維撕裂。當(dāng)搭接長度較小時，彎曲試件容易在膠接處斷開，并出現(xiàn)膠層失效和纖維撕裂，隨著搭接長度的增加，彎曲試件不會從膠接處完全斷開，膠接部分發(fā)生明顯的分層現(xiàn)象。

(3)搭接長度對試件的剛度影響較小，強(qiáng)度影響較大，隨著搭接長度的增加，連接效率逐漸增大。[±45]4S鋪層試件連接效率優(yōu)于[0/90]4S鋪層試件連接效率。斜接式膠接連接效率高于階梯式膠接連接效率。

(4)由于復(fù)合材料構(gòu)件實(shí)際鋪層結(jié)構(gòu)多為0、90、±45組合鋪層，課題組后期還需對斜接式和階梯式膠接連接組合鋪層試件的連接效率進(jìn)行評價。