張 云 劉 濤
(武漢理工大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院 武漢 430070)
拉索是斜拉橋及懸索橋的重要結(jié)構(gòu)構(gòu)件[1-2],而工程實(shí)際中,常常引用不考慮索股抗彎剛度的方式來(lái)進(jìn)行短吊索的索力識(shí)別[3-4]。對(duì)于懸索橋上的短吊索,其抗彎剛度對(duì)索力測(cè)試結(jié)果影響很大[5-7],若將短吊索索股簡(jiǎn)化為理想弦振動(dòng),則其索力結(jié)果與設(shè)計(jì)值偏差很大。
本文基于吊索的振動(dòng)方程,推導(dǎo)考慮索股抗彎剛度的索力計(jì)算公式,以獲得簡(jiǎn)單準(zhǔn)確的短吊索索力識(shí)別方法。
索股的抗彎剛度很小以至于可忽略不計(jì)時(shí),此時(shí)可將張緊的弦看作是理想的弦,假定弦長(zhǎng)為L(zhǎng),線密度為m,索股在微小振動(dòng)時(shí)其拉力不變?yōu)镕。
運(yùn)用瑞利-里茲法計(jì)算振弦的頻率,拉索振動(dòng)時(shí),拉索的動(dòng)能和勢(shì)能相互交替,根據(jù)動(dòng)能守恒原理,可得
(1)
式中:ωn為索股的n階振動(dòng)圓頻率,其頻率fn為
(2)
因此
(3)
工程上一般都取低階頻率,此處采用一階頻率化簡(jiǎn)得到式(4)的簡(jiǎn)化算法來(lái)計(jì)算索力
(4)
此時(shí)設(shè)拉索弦振動(dòng)方程為
(5)
式中:x為弦的位置;t為時(shí)間;An為n階振幅;L為弦長(zhǎng);ωn為n階圓頻率;φ為初相位。
其最大動(dòng)能Wmax與最大勢(shì)能Vmax分別為
(6)
(7)
式(6)與式(7)聯(lián)立,兩者相等,得
(8)
(9)
工程上一般都取低階頻率,此處采用一階頻率化簡(jiǎn)得到式(10)來(lái)計(jì)算索力
(10)
以湖北省恩施州水布埡清江大橋?yàn)槔M(jìn)行索力識(shí)別。該橋主跨為420 m,采用高強(qiáng)度鍍鋅鋼絲平行集束為索體的單吊索,短吊索為61絲Φ5.1 鍍鋅高強(qiáng)鋼絲。所有吊索均外包PE層防護(hù)。其力學(xué)性能見(jiàn)表1。
表1 短吊索單根鋼絲力學(xué)性能
短吊索截面示意見(jiàn)圖1。
圖1 吊索截面(單位:mm)
短吊索截面為直徑d=59 mm的圓形,則可算得I=594 809.567 1 mm4。彈性模量E=200 GPa,可求得抗彎剛度EI=118.96 kN·m2。
取5根短吊索,其力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表2。利用midas模型建立全橋仿真模型(見(jiàn)圖2),進(jìn)行成橋有限元模型計(jì)算,用246個(gè)梁?jiǎn)卧M主塔及剛桁架,344個(gè)只受拉用單元模擬主纜及吊索。散索鞍及主塔塔根邊界全部約束,主索鞍與主塔塔頂采用主從剛性連接耦合。在自重條件下運(yùn)行模型,則可得到成橋狀態(tài)下,所有吊索的索力值?,F(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)該5根索股的索股頻率值見(jiàn)表3。
表2 部分短吊索力學(xué)參數(shù)
圖2 清江大橋midas成橋模型
索股號(hào)4142434445自振頻率/Hz20.9120.4218.7316.9015.37
運(yùn)用有限元模擬、簡(jiǎn)化算法式(4)及考慮索股抗彎剛度算法式(10)算得結(jié)果與設(shè)計(jì)索力值對(duì)比見(jiàn)表4。
表4 結(jié)果對(duì)比表
由表4可見(jiàn),有限元仿真模型結(jié)果與設(shè)計(jì)索力值幾乎完全一致。在短吊索索力識(shí)別上,41號(hào)索股長(zhǎng)度最短,簡(jiǎn)化算法相對(duì)誤差達(dá)到10.4%,但考慮了短吊索的抗彎剛度后,其誤差結(jié)果只有1.8%。從整體數(shù)據(jù)上看,考慮抗彎剛度的計(jì)算值與設(shè)計(jì)值的相對(duì)誤差在2%以下,而簡(jiǎn)化算法則為5%左右。
1) 短吊索索力識(shí)別考慮抗彎剛度后,其與設(shè)計(jì)值的誤差值在5%以下,且索長(zhǎng)越短,抗彎剛度影響越明顯。
2) 考慮短吊索的抗彎剛度的計(jì)算結(jié)果與有限元計(jì)算結(jié)果相近,具有實(shí)際應(yīng)用意義。