王 新,李其強(qiáng),楊 凱
(中國電子科技集團(tuán)公司第五十四研究所,河北 石家莊 050081)
濾波器在微波毫米波系統(tǒng)中起著重要的作用,它可以用來分離和組合不同頻率的信號[1-2]。在雷達(dá)系統(tǒng)、衛(wèi)星通信、微波中繼通信、電子對抗及微波測量儀表中濾波器有著極其廣泛的應(yīng)用,濾波器性能的好壞直接決定了整個(gè)通信系統(tǒng)的質(zhì)量。
最早的梳狀線濾波器是由一系列在一側(cè)短路,另一側(cè)加載由調(diào)諧螺絲構(gòu)成的集總電容的耦合金屬桿組成的,傳統(tǒng)的梳狀線濾波器需要2根非諧振金屬桿將外界端口阻抗變換到濾波器內(nèi)部阻抗[3]。容性加載一方面可以使諧振器的長度小于1/4波長,另一方面也可以使得濾波器第一個(gè)寄生通道高于3倍中心頻率[4]。在后續(xù)的研究中,傳統(tǒng)梳狀線濾波器的2根非諧振金屬桿改為抽頭連接以及梳狀線濾波器的微帶實(shí)現(xiàn),使得梳狀線濾波器更加緊湊、更加易于集成[5-7]。隨著工作頻率的提高,為了提高設(shè)計(jì)精度、改善響應(yīng)特性、降低制造復(fù)雜度,學(xué)者們也做了很多研究。文獻(xiàn)[8]中報(bào)道了一個(gè)適用于多階梳狀線濾波器設(shè)計(jì)的多模的傳輸線系統(tǒng),使得濾波器的設(shè)計(jì)更精準(zhǔn);文獻(xiàn)[9-10]利用交叉耦合在有限頻率處引入傳輸零點(diǎn)來改善梳狀線濾波器的頻率響應(yīng);文獻(xiàn)[11-12]運(yùn)用耦合的階梯阻抗諧振器(Stepped-Impedance Resonators,SIR)來制作梳狀線濾波器,用低阻抗傳輸線的寄生電容來取代集總元件電容。
本文采用階梯阻抗諧振器對濾波器諧振器進(jìn)行小型化設(shè)計(jì),通過對諧振器形狀的設(shè)計(jì),使得濾波器整體版圖布局緊湊,同時(shí)引入交叉耦合,在高頻阻帶一側(cè)引入傳輸零點(diǎn),改善高頻阻帶響應(yīng)。在此基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)制作了一款基于陶瓷基板、體積較小和高頻阻帶抑制度較高的帶通濾波器。
1/4波長階梯阻抗諧振器示意圖如圖1所示,其由2段特征阻抗為Z1、Z2的傳輸線組成,其電長度分別為θ1、θ2。忽略傳輸線的不連續(xù)性,開路端的輸入導(dǎo)納可以表示為:
(1)
式中,Y1=1/Z1,Y2=1/Z2。根據(jù)諧振器的諧振條件Yi=0,可得
tanθ1·tanθ2=RZ,
(2)
式中,RZ=Y1/Y2=Z2/Z1。此時(shí)諧振器的總長度可以表示為:
(3)
由式(3)可知,當(dāng)RZ<1時(shí),可以使諧振器小型化[13]。
圖1 1/4波長階梯阻抗諧振器示意
設(shè)計(jì)小型化梳狀帶通濾波器的結(jié)構(gòu)如圖2所示。采用階梯阻抗諧振器使諧振器小型化,從而減小濾波器尺寸。濾波器采用Al2O3陶瓷基板制作[14],介電常數(shù)為9.9,損耗角正切為0.000 2,基板厚度0.254 mm。基板底層為濾波器地,頂層為不同阻抗的薄膜微帶線,接地端通過金屬化通孔與地層連接。濾波器采用抽頭方式與外界相連,抽頭微帶線特征阻抗為50 Ω。濾波器結(jié)構(gòu)參數(shù)為:Wt=0.25 mm,W1=0.15 mm,W2=0.35 mm,W3=0.40 mm,L1=1.08 mm,L2=0.84 mm,S12=0.565 mm,S23=0.525 mm,S14=0.575 mm,S=0.26 mm,t=0.24 mm,R1=0.1 mm,R2=0.15 mm。
圖2 濾波器結(jié)構(gòu)示意
薄膜微帶線的特性可以由ANSYSTMHFSS軟件仿真的二端口S參數(shù)萃取得到[15-16]。在HFSS軟件中,所有材料參數(shù)的設(shè)置與陶瓷基板的工藝參數(shù)相同。萃取得到的0.15 mm(W1)、0.35 mm(W2)、0.4 mm(W3)不同線寬的薄膜微帶線的復(fù)數(shù)特征阻抗如圖3(a)所示。從圖中可以看出,在5~15 GHz頻率范圍內(nèi)同一線寬薄膜微帶線的特征阻抗基本維持恒定,3種不同線寬特征阻抗實(shí)(虛)部分別約為60(-0.13) Ω、40(-0.077) Ω和36(-0.068) Ω。萃取得到的3種不同線寬的薄膜微帶線的品質(zhì)因數(shù)隨頻率變化曲線如圖3(b)所示。從圖中可以看出,3種線寬的微帶線的品質(zhì)因數(shù)都隨著頻率升高而變大,隨著線寬增大傳輸線的品質(zhì)因數(shù)增大。在5~15 GHz頻段內(nèi),3種線寬微帶線的品質(zhì)因數(shù)分別由139增加至221、181增加至287、187增加至295,在12.5 GHz頻率處3種線寬微帶線的品質(zhì)因數(shù)分別為202、264和273。
圖3 不同線寬薄膜微帶線特性
選取帶通濾波器的中心頻率為12.5 GHz,根據(jù)式(1)、式(2)和式(3)可以初步計(jì)算出諧振器的尺寸,然后在仿真軟件中進(jìn)行微調(diào),使得諧振器的諧振頻率在濾波器中心頻率附近。
當(dāng)諧振器的尺寸確定后,諧振器之間的耦合系數(shù)與諧振器之間距離的關(guān)系、諧振器的外部品質(zhì)因數(shù)與抽頭位置的關(guān)系可以通過仿真軟件萃取得到[17]。萃取得到的諧振器之間耦合系數(shù)(M)與諧振器之間距離的關(guān)系曲線如圖4所示。由圖2的濾波器結(jié)構(gòu)示意圖可知,濾波器中有2種耦合較強(qiáng)的結(jié)構(gòu),其耦合系數(shù)分別是M12和M23??梢钥闯?,隨著諧振器之間距離變大,諧振器之間的耦合系數(shù)逐漸減小。為萃取得到的諧振器外部品質(zhì)因數(shù)(Qe)與抽頭位置的關(guān)系曲線如圖5所示。由圖可以看出,隨著抽頭位置遠(yuǎn)離接地點(diǎn)諧振器外部品質(zhì)因數(shù)逐漸減小。
圖4 耦合系數(shù)隨諧振器間距變化曲線
圖5 外部品質(zhì)因數(shù)隨抽頭位置變化曲線
按傳統(tǒng)濾波器的設(shè)計(jì)方法[18],設(shè)計(jì)了中心頻率12.5 GHz,相對帶寬(FBW)8%,帶內(nèi)波紋0.043 21 dB的四階切比雪夫帶通濾波器。經(jīng)查表可得低通原型值為g0=1,g1=0.931 4,g2=1.292,g3=1.577 5,g4=0.762 8,g5=1.221。由公式
(4)
(5)
可以計(jì)算出Qe1=Qe4=11.64,M12=M34=0.073,M23=0.056。由圖4和圖5可以得到S12初值為0.68 mm,S23初值為0.55 mm,t初值為0.23 mm。由于版圖布局時(shí)在諧振器I與IV之間引入交叉耦合,會使得諧振器I與II之間耦合變?nèi)酰虼藢?shí)際S12值會比初值小,需在全波仿真中進(jìn)行微調(diào)。
設(shè)計(jì)的四階梳狀濾波器的實(shí)物照片如圖6所示。濾波器兩側(cè)為使用GSG探針對濾波器進(jìn)行測量時(shí)探針接觸的GSG PAD,PAD為接地共面波導(dǎo)結(jié)構(gòu)(Coplanar Waveguide Ground,CPWG),上層地與底層地通過金屬化通孔進(jìn)行連接。包含PAD在內(nèi),濾波器的尺寸為7 mm×2.5 mm。濾波器的核心面積為2.4 mm×2.1 mm(0.1λ0×0.087 5λ0)。
圖6 濾波器實(shí)物照片
在測試之前,整個(gè)測試系統(tǒng)(包含矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀(Rohde & Schwarz,ZVA40)、射頻電纜以及探針),利用Cascade MicrotechTM的標(biāo)準(zhǔn)基片,運(yùn)用二端口Line-Reflection-Reflection-Match(LRRM)方法進(jìn)行校準(zhǔn)[19-20]。
仿真與實(shí)際測試的二端口S參數(shù)如圖7所示。圖中方形符號曲線為ANSYSTMHFSS軟件全波仿真得到的濾波器S參數(shù)結(jié)果,圓形符號曲線為實(shí)際測試得到的濾波器S參數(shù)結(jié)果。
圖7 濾波器仿真與測試結(jié)果對比
從仿真結(jié)果可以看出,諧振器I與IV之間引入的交叉耦合,在濾波器的高頻阻帶處引入一個(gè)傳輸零點(diǎn),提高了高頻阻帶的抑制度。從仿真結(jié)果與測試結(jié)果的對比可以看出,測試結(jié)果與仿真結(jié)果吻合的很好。由實(shí)際測試結(jié)果可以看出,濾波器中心頻率為12.5 GHz,中心頻率插入損耗為1.85 dB,帶寬約為8%,傳輸零點(diǎn)位于13.7 GHz,在14 GHz頻率處阻帶抑制度>40 dB。
隨著無線通信技術(shù)的快速發(fā)展,系統(tǒng)對低剖面、小型化的需求越來越迫切。濾波器作為系統(tǒng)中的關(guān)鍵器件,其小型化一直是研究難點(diǎn)。本文通過采用高介電常數(shù)陶瓷基板,小型化階梯阻抗諧振器,緊湊版圖布局,設(shè)計(jì)了一款Ku頻段小型化帶通濾波器。該濾波器仿真測試結(jié)果一致性較好,具有良好的應(yīng)用前景。
[1] YANG L,ZHAO X D.Simulation and Implementation of an Inter-digital Band Pass Filter[J].Radio Communications Technology,2011,37(3):39-40.
[2] WANG Q F,MA Y S.Design of Microwave Filter with Coefficient and CAD Realization[J].Radio Communications Technology,2008,34(1):43-44.
[3] MATTHAEI G L.Comb-line Band-pass Filters of Narrow or Moderate Bandwidth[J].Microwave Journal,1963,6(8):82-91.
[4] NASSAR S,MEYER P,WALT P W.An S-band Combline Filter with Reduced Size and Increased Pass-band Separation[C]∥Conference on Microwave Techniques,2015:1-4.
[5] VINCZE A D.Practical Design Approach to Microstrip Combline-type Filters[J].IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques,1974,22(12):1171-1181.
[6] CRISTAL E G.Tapped-line Coupled Transmission Lines with Applications to Interdigital and Combline Filters[J].IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques,1975,23(12):1007-1012.
[7] WONG J S.Microstrip Tapped-line Filter Design[J].IEEE Transactions on Microwave Theory Techniques,1979,27(1):44-50.
[8] LO W T,TZUANG C K C.K-band Quasi-planar Tapped Combline Filter and Diplexer[J].IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques,1993,41(2):215-223.
[9] TANG C W,LIN Y C,CHANG C Y.Realization of Transmission Zeros in Combline Filters Using an Auxiliary Inductively Coupled Ground Plane[J].IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques,2003,51(10):2112-2118.
[10] MOON H U,CHO Y H,CHOI S U,et al.Cross-coupled Combline Bandpass Filter Using Active Capacitance Circuit[J].Okinawa:Korea-Japan Microwave Conference,2007(11):113-116.
[11] ISHIZAKi T,UWANO T.A Stepped Impedance Comb-line Filter Fabricated by Using Ceramic Lamination Technique[J].IEEE MTT-S International Microwave Symposium Digest,1994(2):617-620.
[12] CHEN Y M,CHANG S F,CHANG C C,et al.Design of Stepped-impedance Combline Bandpass Filters with Symmetric Insertion-loss Response and Wide Stopband Range[J].IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques,2007,55(10):2191-2199.
[13] MAKIMOTO M,YAMASHITA S.Compact Bandpass Filters Using Stepped Impedance Resonators[J].Proceeding of the IEEE,1979,67(1):16-19.
[14] 趙飛,黨元蘭,王璇.Ka頻段陶瓷基板微帶帶通濾波器設(shè)計(jì)分析[J].無線電工程,2012,42(3):61-64.
[15] EISENSTADT W R,EO Y.S-parameter-based IC Interconnect Transmission Line Characterization[J].IEEE Transactions on Components,Hybrids,and Manufacturing Technology,1992,15(4):483-490.
[16] CHEN C C,TZUANG C C-K.Synthetic Quasi-TEM Meandered Transmission Lines for Compacted Microwave Integrated Circuits[J].IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques,2004,52(6):1637-1647.
[17] HONG J S,LANCASTER M J.Microstrip Filters for RF/Microwave Applications[M].Hoboken:John Wiley & Sons,2004.
[18] MATTHAEI G L,YOUNG L,JONES E M T.Microwave Filters,Impedance-matching Networks,and Coupling Structures[M].North Bergen:Artech House,1980.
[19] PURROY F,PRADELL L.New Theoretical Analysis of the LRRM Calibration Technique for Vector Network Analyzers[J].IEEE Transactions on Instrumentation and Measurement,2001,50(5):1307-1314.
[20] LIU S,OCKET L,LEWANDOWSKI A,et al.An Improved Line-Reflect-Reflect-Match Calibration with an Enhanced Load Model[J].IEEE Microwave and Wireless Components Letters,2017,27(1):97-99.