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        某全景天窗車(chē)身扭轉(zhuǎn)剛度的分析與改進(jìn)

        2018-05-11 00:48:53孫靜瑤武金科張雷高鳳武
        汽車(chē)零部件 2018年2期
        關(guān)鍵詞:窗框頂蓋天窗

        孫靜瑤,武金科,張雷,高鳳武

        (1.長(zhǎng)城汽車(chē)股份有限公司技術(shù)中心,河北保定 071000;2.河北省汽車(chē)工程技術(shù)研究中心,河北保定 071000)

        0 引言

        隨著汽車(chē)工業(yè)的發(fā)展,汽車(chē)企業(yè)對(duì)產(chǎn)品配置不斷提升,全景天窗使前后座位乘客都有天窗的感受,甚至是整塊玻璃的車(chē)頂,坐在車(chē)中可以一覽無(wú)余沿途風(fēng)景。全景天窗超大視野的享受,受到了眾多消費(fèi)者的青睞[1-2]。

        采用全景天窗的汽車(chē)車(chē)身,頂蓋天窗開(kāi)口面積擴(kuò)大到2/3以上,并取消了頂蓋中間橫梁(B環(huán)),削弱了車(chē)身整體剛度,同時(shí)當(dāng)頂蓋天窗口扭轉(zhuǎn)位移量超出全景天窗玻璃的扭轉(zhuǎn)界限時(shí)玻璃會(huì)破碎,因此在增加全景天窗配置時(shí),車(chē)身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)需滿足車(chē)身剛度和全景天窗要求。

        評(píng)估全景天窗結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的方法有:車(chē)身模態(tài)優(yōu)化方案、頂蓋剛度優(yōu)化方案等[3-5]。作者根據(jù)全景天窗扭轉(zhuǎn)剛度試驗(yàn)要求,通過(guò)分析車(chē)身扭轉(zhuǎn)剛度定量評(píng)估天窗口變形量,完成結(jié)構(gòu)優(yōu)化,縮短產(chǎn)品后期整改周期,減少產(chǎn)品上市風(fēng)險(xiǎn)。

        1 車(chē)身結(jié)構(gòu)有限元模型建立

        1.1 白車(chē)身有限元模型劃分

        根據(jù)某SUV的車(chē)身CAD模型,采用HyperMesh軟件對(duì)各零部件進(jìn)行有限元網(wǎng)格劃分,采用fastener定義焊點(diǎn)模型,建立得到該SUV白車(chē)身有限元模型,其中節(jié)點(diǎn)數(shù)(nodes)772 082,2D單元中(Tria3)30 364個(gè),焊接單元4 505個(gè)。白車(chē)身單元?jiǎng)澐中畔⑷绫?所示。

        表1 白車(chē)身單元?jiǎng)澐中畔⒈?/p>

        1.2 扭轉(zhuǎn)剛度邊界條件及載荷確定

        為避免車(chē)身超靜定,計(jì)算扭轉(zhuǎn)剛度時(shí),對(duì)車(chē)身模型做如下約束:前端約束Z向平動(dòng),左后減震器位置約束X、Y、Z平動(dòng),右后減震器位置約束X、Z平動(dòng);在左、右前減震器位置分別施加大小相等、方向相反的2 600 N垂直方向載荷,其分析模型如圖1所示。

        圖1 扭轉(zhuǎn)剛度的邊界條件

        將分析模型導(dǎo)入ABAQUS軟件的非線性模塊進(jìn)行剛度計(jì)算分析,得到該車(chē)身結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度。

        1.3 車(chē)身扭轉(zhuǎn)剛度試驗(yàn)

        為分析全景天窗結(jié)構(gòu)的頂蓋對(duì)車(chē)身扭轉(zhuǎn)剛度的影響,將設(shè)計(jì)全景天窗的車(chē)身扭轉(zhuǎn)剛度A與未配置天窗的車(chē)身扭轉(zhuǎn)剛度B分別進(jìn)行了仿真及試驗(yàn)分析,其仿真與試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

        表2 扭轉(zhuǎn)剛度試驗(yàn)與仿真結(jié)果對(duì)比

        由表2可知:車(chē)A與車(chē)B的仿真與試驗(yàn)扭轉(zhuǎn)剛度比值分別為0.492、0.484,扭轉(zhuǎn)剛度比值基本一致,試驗(yàn)結(jié)果略大于仿真值。增加汽車(chē)全景天窗會(huì)使汽車(chē)的車(chē)身剛度降低約50%。從測(cè)試的結(jié)果對(duì)比分析,有限元仿真結(jié)果與試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果誤差均在6%以內(nèi),仿真模型可以考察車(chē)身行駛扭轉(zhuǎn)變形。

        2 天窗口變形量及模態(tài)分析

        為分析天窗口變形量,同時(shí)兼顧計(jì)算效率,在車(chē)身天窗邊框含角點(diǎn)選定14個(gè)測(cè)點(diǎn),其中單側(cè)X向布置5個(gè)點(diǎn),Y向布置4個(gè)點(diǎn),如圖2所示:測(cè)點(diǎn)1、5、9、11為角點(diǎn),輸出三向位移;其他為非角點(diǎn),輸出垂向位移。

        圖2 天窗頂蓋測(cè)點(diǎn)示意圖

        變形量計(jì)算方法定義如下:選取天窗邊框1、5、9、11四角點(diǎn)三向相對(duì)于靜止?fàn)顟B(tài)的位移量,作為點(diǎn)A、B、C、D的坐標(biāo)值,分別計(jì)算點(diǎn)A、B、C、D相對(duì)于其他三點(diǎn)所確定平面的距離lA、lB、lC、lD;如圖3:lA為點(diǎn)A到其他三點(diǎn)(B、C、D)所確定平面距離,lB、lC、lD同理。

        圖3 變形量計(jì)算方法

        計(jì)算距離的最大值:

        lM=max(lA,lB,lC,lD)

        用以判斷此時(shí)玻璃變形量大小,lM等于0時(shí),A、B、C、D四點(diǎn)在同一平面上,玻璃僅有空間位移,無(wú)變形;lM越大,表明玻璃扭曲變形越嚴(yán)重。

        通過(guò)扭曲路路面仿真模擬分析得到天窗和非天窗垂向位移數(shù)據(jù)對(duì)比曲線,如圖4所示。

        圖4 測(cè)量點(diǎn)變形量

        從數(shù)據(jù)仿真對(duì)比分析,窗框變形增大,頂蓋Z向位移也增大,非天窗版最大變形量3.4 mm,全景天窗車(chē)型玻璃窗框最大變形量為4.29 mm,全景天窗車(chē)身窗框變形量不滿足玻璃廠家設(shè)計(jì)允許值。

        3 白車(chē)身結(jié)構(gòu)優(yōu)化

        3.1 車(chē)身結(jié)構(gòu)分析

        經(jīng)過(guò)對(duì)初始設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)變形的分布,查找影響窗框變形的主要因素:(1)A環(huán)上部區(qū)域、頂蓋前橫梁與側(cè)圍搭接區(qū)域接頭剛度不足;(2)C環(huán)與D環(huán)上部區(qū)域剛度不足;(3)側(cè)圍、地板門(mén)檻梁區(qū)域剛度不足。

        3.2 車(chē)身結(jié)構(gòu)優(yōu)化

        根據(jù)分析結(jié)果,制定如下優(yōu)化方案:

        優(yōu)化一:(1)頂蓋前橫梁總成修改為盒狀斷面,增加頂蓋前橫梁上板,增大截面面積;(2)在側(cè)圍與頂蓋前橫梁下板中部區(qū)域增加兩個(gè)螺栓連接(左右對(duì)稱(chēng)),優(yōu)化孔洞大小及位置,增強(qiáng)側(cè)圍與頂蓋前橫梁的連接剛度(見(jiàn)表3)。

        表3 前橫梁優(yōu)化方案

        優(yōu)化二:基于提升扭轉(zhuǎn)剛度的目的,對(duì)D、C環(huán)車(chē)身部件進(jìn)行厚度靈敏度優(yōu)化,通過(guò)增加D、C環(huán)關(guān)鍵部件的厚度提升扭轉(zhuǎn)剛度,如表4所示。

        表4 D、C環(huán)料厚優(yōu)化方案

        優(yōu)化三:A、B柱加強(qiáng)板改為熱成型材質(zhì),側(cè)圍地板縱梁采用高強(qiáng)度滾壓型材,提升側(cè)圍、地板剛度。

        3.3 優(yōu)化后分析結(jié)果

        將結(jié)構(gòu)優(yōu)化后模型進(jìn)行虛擬場(chǎng)仿真,根據(jù)天窗邊框四角點(diǎn)三向位移,計(jì)算扭曲路各時(shí)刻頂蓋窗框變形量。優(yōu)化后分析結(jié)果如表5所示。

        此分析結(jié)果可以滿足設(shè)計(jì)要求。

        同時(shí),對(duì)白車(chē)身模態(tài)進(jìn)行分析,前部扭轉(zhuǎn)振型、后部扭轉(zhuǎn)振型分別為30.84、39.25 Hz,滿足車(chē)身目標(biāo)值要求。

        4 結(jié)論

        通過(guò)對(duì)白車(chē)身剛度、天窗框變形量的分析,得到如下結(jié)論:

        (1)全景天窗會(huì)使汽車(chē)的扭轉(zhuǎn)剛度下降,在正弦路扭曲工況下天窗開(kāi)口變形量最大,車(chē)身扭轉(zhuǎn)剛度是考評(píng)全景天窗的重要指標(biāo);

        (2)通過(guò)修改頂蓋前橫梁為閉口截面,增大截面面積,修改部分零部件料厚等措施,將車(chē)身扭轉(zhuǎn)剛度提升到某一數(shù)值,可滿足全景天窗的使用要求;

        (3)該方法為后續(xù)車(chē)型的開(kāi)發(fā)和改進(jìn)提供了一定的參考。

        參考文獻(xiàn):

        [1]周瑛瑛.固定式全景天窗結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[J].汽車(chē)與配件,2017(14):83-85.

        [2]谷賀熊,竇海波.某SUV車(chē)型全景天窗車(chē)身的驗(yàn)證分析[J].汽車(chē)實(shí)用技術(shù),2015(8):69-70.

        GU H X,DOU H B.The Validation Analysis of Panoramic Sunroof Body[J].Automobile Applied Technology,2015(8):69-70.

        [3]段月磊.轎車(chē)車(chē)身剛度有限元分析及優(yōu)化[D].合肥:合肥工業(yè)大學(xué),2010.

        [4]劉善英,付靜,張瑞俊,等.某S U V 車(chē)型全景天窗頂蓋總成的設(shè)計(jì)[J].企業(yè)科技與發(fā)展,2017(2):55-57.

        [5]黎樹(shù)貞,王占魁.某全景天窗車(chē)型設(shè)計(jì)過(guò)程中的車(chē)身模態(tài)提升優(yōu)化方案[J].企業(yè)科技與發(fā)展,2017(1):45-48.

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