周詳宇
(重慶郵電大學(xué),重慶 400065)
超聲電機(jī)的定子通常由單個(gè)或多個(gè)壓電換能器構(gòu)成。壓電換能器由壓電陶瓷和金屬彈性體共同構(gòu)成,可利用壓電陶瓷的逆壓電效應(yīng)及其d31,d33和d15模式,激勵(lì)彈性體的縱振、彎振和扭轉(zhuǎn)振動(dòng)[1-2]。壓電陶瓷與金屬彈性體的結(jié)合方式主要有沉積陶瓷式、貼片式和夾心式3種[3-6]?;赿33模式的夾心式換能器與沉積陶瓷式、貼片式換能器相比,具有效率高、振幅大、輸出力大等優(yōu)點(diǎn),而這些優(yōu)點(diǎn)與超聲電機(jī)的實(shí)用化要求相一致。此外,當(dāng)超聲電機(jī)以提高電機(jī)輸出性能(力、力矩等)為設(shè)計(jì)目的的時(shí)候,經(jīng)常采用多換能器組合結(jié)構(gòu),并且通常采用對(duì)稱結(jié)構(gòu)布置多個(gè)換能器,其作用是保證單自由度超聲電機(jī)正反向驅(qū)動(dòng)性能一致以及多自由度電機(jī)各個(gè)自由度的驅(qū)動(dòng)力或力矩一致。
意大利學(xué)者Petit研制了“TWILA”系列縱振行波電機(jī)[7]是典型的基于組合柱狀換能器縱振的旋轉(zhuǎn)對(duì)稱結(jié)構(gòu)超聲電機(jī),利用多個(gè)相同結(jié)構(gòu)、相互獨(dú)立的圓柱體超聲換能器的縱振去激勵(lì)圓盤的兩個(gè)正交彎振模態(tài)并疊加形成圓盤表面行波,再利用摩擦力驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)。南航的蘆小龍等將“TWILA”系列縱振行波電機(jī)進(jìn)行了改進(jìn),研制了一種雙環(huán)型定子旋轉(zhuǎn)電機(jī)[8],采用彎振換能器替換了縱振換能器,并且通過有限元仿真進(jìn)行了換能器縱振頻率與圓盤彎振頻率的簡(jiǎn)并,通過激勵(lì)4個(gè)直梁換能器的模態(tài)相同但相位不同的彎曲振動(dòng),激勵(lì)兩端圓盤的兩個(gè)正交彎振模態(tài),并通過彎振模態(tài)的疊加形成圓盤表面行波,最終通過盤面上的驅(qū)動(dòng)齒帶動(dòng)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)。日本學(xué)者Asumi等研制的夾心式V型直線電機(jī)[9]是典型的基于組合柱狀換能器縱振的鏡像對(duì)稱結(jié)構(gòu)超聲電機(jī),具有高速、高分辨率的優(yōu)點(diǎn)。該電機(jī)將兩個(gè)縱振換能器以90°角連接,連接處采用變截面過渡梁結(jié)構(gòu),有利于放大端部振幅,同時(shí)減弱兩換能器的相互干涉。哈爾濱工業(yè)大學(xué)劉英想研制的四足旋轉(zhuǎn)超聲電機(jī)[10]采用了四根直梁換能器,其中任意相連的兩根換能器激勵(lì)相位差均為90°,本質(zhì)上是將4個(gè)V型電機(jī)相互連接,從而提高了電機(jī)的輸出性能。以上多換能器組合結(jié)構(gòu)超聲電機(jī)的換能器基本采用單一的振動(dòng)模態(tài),從而避免多種模態(tài)的簡(jiǎn)并。目前,采用多個(gè)換能器構(gòu)造定子并且激勵(lì)其多種模態(tài)的超聲電機(jī)非常少見,其原因是多種模態(tài)頻率簡(jiǎn)并十分復(fù)雜,且電機(jī)輸出性能受匹配效果影響非常明顯,加工精度要求較高。
本文闡述了基于壓電陶瓷d33模式逆壓電效應(yīng)的夾心式柱狀換能器的縱振及縱彎復(fù)合模態(tài)的激勵(lì)方法及電機(jī)驅(qū)動(dòng)機(jī)理,以新功能的實(shí)現(xiàn)為目的,即利用單個(gè)超聲電機(jī)的雙驅(qū)動(dòng)足驅(qū)動(dòng)兩個(gè)轉(zhuǎn)子實(shí)現(xiàn)各自不同運(yùn)動(dòng)特性,進(jìn)行組合致動(dòng),研制了一種新型并聯(lián)結(jié)構(gòu)超聲電機(jī),闡述了電機(jī)的設(shè)計(jì)方法及工作原理,進(jìn)行了有限元仿真原理驗(yàn)證以及超聲電機(jī)樣機(jī)的性能實(shí)驗(yàn),驗(yàn)證了電機(jī)設(shè)計(jì)思路及方法的有效性。
利用壓電陶瓷的d33模式工作的柱狀換能器,主要是激發(fā)壓電陶瓷片沿極化方向縱向伸縮變形,并利用多片壓電陶瓷組合變形形成換能器內(nèi)部的力、力矩,從而激勵(lì)換能器的彎曲振動(dòng)和縱向振動(dòng)。因此,基于d33模式的夾心式柱狀換能器主要利用彈性體的縱振模態(tài)、彎振模態(tài)及其復(fù)合模態(tài)在換能器的表面產(chǎn)生橢圓運(yùn)動(dòng)軌跡,以單一或多個(gè)換能器組合構(gòu)成定子,并通過定子和動(dòng)子之間的摩擦作用力實(shí)現(xiàn)致動(dòng)功能。為了說明換能器激振原理,首先給出柱狀換能器的基本結(jié)構(gòu)及激勵(lì)電壓信號(hào),如圖1(a) 所示。換能器由左端梁和右端梁夾持4片壓電陶瓷構(gòu)成,并由螺栓結(jié)構(gòu)緊固。壓電陶瓷的極化方向如箭頭所示,陶瓷片1,2和陶瓷片3,4分別構(gòu)成陶瓷組A,B,并分別由簡(jiǎn)諧波電壓信號(hào)VA,VB激勵(lì),即:
式中:Vm,α,ω分別表示電壓幅值,兩電壓信號(hào)相位角差,以及電壓頻率。
當(dāng)電壓相位角差α=0°時(shí),陶瓷組A,B同時(shí)同向伸縮,產(chǎn)生換能器縱向變形,如圖1(b)所示;當(dāng)電壓相位角差α=180°時(shí),陶瓷組A,B同時(shí)反向伸縮,產(chǎn)生換能器彎曲變形,如圖1(c)所示;當(dāng)電壓相位角差α=90°時(shí),如圖1(a)所示,在一個(gè)電壓周期中t2和t6時(shí)刻電壓相同,激勵(lì)換能器縱向變形,其余時(shí)刻電壓不同,激勵(lì)換能器彎振。如果電壓信號(hào)頻率與換能器縱振、彎振的某階固有頻率趨近,通過以上方式就可以進(jìn)行電機(jī)的縱振、彎振以及縱彎復(fù)合激勵(lì)。
(a)α=90°
(b)α=0
(c)α=180°
圖1超聲電機(jī)簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)及其電壓激勵(lì)變形
通常單個(gè)超聲電機(jī)只用來驅(qū)動(dòng)單一動(dòng)子實(shí)現(xiàn)單自由度、兩自由度或三自由度運(yùn)動(dòng)。本文研制的超聲電機(jī)采用一個(gè)定子實(shí)現(xiàn)對(duì)兩個(gè)獨(dú)立動(dòng)子的驅(qū)動(dòng),可以應(yīng)用在例如微小型雙輪機(jī)構(gòu)等領(lǐng)域,實(shí)現(xiàn)一機(jī)多用的目的。如圖2所示,兩個(gè)轉(zhuǎn)輪通過一根轉(zhuǎn)軸連接形成簡(jiǎn)單的雙輪機(jī)構(gòu),通過調(diào)節(jié)雙輪各自轉(zhuǎn)速,可以實(shí)現(xiàn)機(jī)構(gòu)的直線、曲線、回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。假如采用一個(gè)超聲電機(jī)的兩個(gè)驅(qū)動(dòng)足實(shí)現(xiàn)對(duì)兩個(gè)轉(zhuǎn)子的直接驅(qū)動(dòng),且驅(qū)動(dòng)速度及方向可調(diào),就可以達(dá)到簡(jiǎn)化整體機(jī)構(gòu)的目的。
(a) 同向轉(zhuǎn)動(dòng)
(b) 反向轉(zhuǎn)動(dòng)
圖2雙轉(zhuǎn)子機(jī)構(gòu)
利用雙夾心式柱狀換能器所設(shè)計(jì)的多模態(tài)振動(dòng)的雙足超聲電機(jī)結(jié)構(gòu)如圖3(a)所示,在柱狀換能器兩側(cè)通過螺釘緊固形成并聯(lián)結(jié)構(gòu)超聲電機(jī)定子,16片壓電陶瓷片均沿軸向極化,壓電陶瓷片沿軸向每相鄰兩片夾持一個(gè)紫銅電極片,用于連接電壓信號(hào),8片電極片可分為A,B,C,D4組;壓電陶瓷排布方式如圖3(b)所示,極化方向由“+”,“-”符號(hào)表示。
(a) 定子結(jié)構(gòu)
(b) 陶瓷排布
圖3定子
為了實(shí)現(xiàn)多模態(tài)激勵(lì),該定子結(jié)構(gòu)需要激勵(lì)3種典型振動(dòng)模態(tài):一階對(duì)稱縱振、一階反對(duì)稱縱振、二階反對(duì)稱彎振。為了將一階對(duì)稱縱振模態(tài)與二階反對(duì)稱彎振模態(tài)進(jìn)行復(fù)合激勵(lì),可以對(duì)超聲電機(jī)定子進(jìn)行有限元模態(tài)分析、調(diào)整電機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸使上述3個(gè)模態(tài)的振動(dòng)頻率趨近,最終確定如圖4所示的定子結(jié)構(gòu)尺寸的優(yōu)化值,如表1所示。
圖4電機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸
表1電機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸
B/mmL1/mmL2/mmL3/mmL4/mmL5/mm20123301.310L6/mmL7/mmL8/mmφ1/mmα/(°)133560
利用如表2所示的激勵(lì)電壓組合方式可以分別激勵(lì)出定子的3種基本模態(tài)以及縱彎復(fù)合模態(tài)。
表2不同模態(tài)下各電極對(duì)應(yīng)的輸入電壓信號(hào)
模態(tài)ABCD(1)二階反對(duì)稱彎振模態(tài)VAsin(ωt)-VBsin(ωt)-VCsin(ωt)VDsin(ωt)(2)一階對(duì)稱縱振模態(tài)VAsin(ωt)VBsin(ωt)VCsin(ωt)VDsin(ωt)(3)一階反對(duì)稱縱振模態(tài)VAcos(ωt)VBcos(ωt)-VCcos(ωt)-VDcos(ωt)(4)縱彎復(fù)合模態(tài)VAsin(ωt)VBcos(ωt)VCsin(ωt)VDcos(ωt)
通過將縱振與彎振模態(tài)分別組合可以形成電機(jī)特有的兩種工作模態(tài),并可采用有限元軟件Ansys進(jìn)行瞬態(tài)分析仿真驗(yàn)證。
1) 縱振模態(tài)——同向驅(qū)動(dòng)。定子處在一階對(duì)稱縱振模態(tài)時(shí),換能器端部沿z軸方向(見圖3(a))的振動(dòng)帶動(dòng)三角梁的頂點(diǎn)沿z方向運(yùn)動(dòng),如圖5(a)所示,t=nT以及t=(n+12)T時(shí)刻是其兩個(gè)典型狀態(tài),T為一個(gè)工作周期;而當(dāng)定子處在一階反對(duì)稱縱振模態(tài)時(shí),換能器端部沿z軸方向的振動(dòng)帶動(dòng)三角梁的頂點(diǎn)沿x方向運(yùn)動(dòng),t=(n+14)T以及t=(n+34)T時(shí)刻是其兩個(gè)典型狀態(tài)。當(dāng)同時(shí)激勵(lì)這兩種振動(dòng)模態(tài)且其相位角差為90°時(shí),C點(diǎn)同時(shí)產(chǎn)生x,z兩個(gè)方向的位移,并耦合形成xoz平面內(nèi)的橢圓運(yùn)動(dòng)軌跡。兩個(gè)驅(qū)動(dòng)足的橢圓軌跡分別按順時(shí)針和逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn),由于其旋轉(zhuǎn)方向相反,因此將定子置于兩個(gè)轉(zhuǎn)子或滑軌之間時(shí),定子可以驅(qū)動(dòng)兩個(gè)動(dòng)子沿著相同方向運(yùn)動(dòng)。為了激勵(lì)縱振模態(tài),A,B兩組電極片可以按表2中模態(tài)(2)或模態(tài)(3)提供的電壓信號(hào)連接,對(duì)應(yīng)的C,D兩組電極片需要按表2中模態(tài)(3)或模態(tài)(2)提供的電壓信號(hào)連接。
2) 縱彎復(fù)合模態(tài)——反向驅(qū)動(dòng)。如圖5(b)所示,任意一根換能器自身的一階縱振、二階彎振模態(tài)以90°相位角差復(fù)合激勵(lì),可以在換能器端部(即三角梁根部的連接點(diǎn))產(chǎn)生橢圓運(yùn)動(dòng)軌跡;當(dāng)兩個(gè)換能器以相同的模態(tài)及相角被激勵(lì),就可以通過三角梁的兩個(gè)根部點(diǎn)的同步橢圓軌跡運(yùn)動(dòng)帶動(dòng)三角梁的頂點(diǎn)形成橢圓運(yùn)動(dòng)軌跡。由于兩個(gè)驅(qū)動(dòng)足的橢圓軌跡旋轉(zhuǎn)方向相同,因此假如將定子置于兩個(gè)轉(zhuǎn)子或滑軌之間,則定子將驅(qū)動(dòng)兩個(gè)動(dòng)子沿相反方向運(yùn)動(dòng)。為了激勵(lì)縱彎復(fù)合模態(tài),A~D四組電極片按表2中模態(tài)(4)提供的電壓信號(hào)連接。
通過上述兩種工作模態(tài)的激勵(lì),可以使電機(jī)的兩個(gè)驅(qū)動(dòng)足分別產(chǎn)生相反或相同方向的旋轉(zhuǎn)軌跡,從而驅(qū)動(dòng)兩個(gè)轉(zhuǎn)子沿相同或相反方向轉(zhuǎn)動(dòng),即實(shí)現(xiàn)兩輪轉(zhuǎn)向調(diào)節(jié)。
(a) 縱振模態(tài)
(b) 縱彎復(fù)合模態(tài)
圖5兩種工作模態(tài)
基于有限元仿真結(jié)果,研制了如圖6所示的超聲電機(jī)樣機(jī)及其實(shí)驗(yàn)裝置。
(a) 樣機(jī)
(b) 實(shí)驗(yàn)裝置
圖6超聲電機(jī)
為了驗(yàn)證電機(jī)的同向、反向驅(qū)動(dòng)能力,進(jìn)行了兩種模態(tài)下的驅(qū)動(dòng)性能實(shí)驗(yàn),其輸入電壓峰峰值為250 V,預(yù)緊力6 N。兩種工作模式下的輸出力-驅(qū)動(dòng)速度曲線如圖7(a)所示,縱振模態(tài)及縱彎復(fù)合模態(tài)下的最大空載速度分別為66.54mm/s,35.89 mm/s,最大輸出力均約為1.34 N;通過測(cè)量和計(jì)算不同驅(qū)動(dòng)力所對(duì)應(yīng)的電機(jī)輸入功率、輸出功率,可以獲得如圖7(b)所示的電機(jī)輸出力-效率曲線。兩種工作模態(tài)下,隨著輸出力的增大,電機(jī)效率均先升后降,縱振模態(tài)和縱彎復(fù)合模態(tài)的效率分別為4.22%和2.22%。
(a) 輸出力-驅(qū)動(dòng)速度特性
(b) 輸出力-效率特性
圖7超聲電機(jī)性能
本文利用夾心式柱狀換能器結(jié)構(gòu)及其工作原理,研制了一種新型雙足超聲電機(jī),適合驅(qū)動(dòng)微小型雙輪移動(dòng)機(jī)構(gòu)等,與目前已知的多柱狀換能器組合式超聲電機(jī)相比,具有以下特點(diǎn):
1)可以利用兩個(gè)驅(qū)動(dòng)足所形成的橢圓軌跡振動(dòng)分別驅(qū)動(dòng)兩個(gè)對(duì)應(yīng)的獨(dú)立動(dòng)子;
2)通過激勵(lì)電機(jī)的多種復(fù)合模態(tài)并配合模態(tài)切換的方法,可以有效改變超聲電機(jī)兩驅(qū)動(dòng)足的致動(dòng)性能,從而改變兩個(gè)獨(dú)立動(dòng)子的運(yùn)動(dòng)狀態(tài);
3)實(shí)現(xiàn)了單個(gè)超聲電機(jī)定子對(duì)兩個(gè)獨(dú)立轉(zhuǎn)子的組合、協(xié)調(diào)致動(dòng),豐富了超聲致動(dòng)器的功能并擴(kuò)展了可應(yīng)用領(lǐng)域,對(duì)致動(dòng)器的多功能化提供了新思路。
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