吳 欽，劉標(biāo)永，仲于進(jìn)，郭成榮

（中國重汽集團(tuán)柳州運(yùn)力專用汽車有限公司，廣西 柳州545112）

隨著鋁合金危險品運(yùn)輸車的運(yùn)用得到越來越多物流運(yùn)輸用戶的親睞，如何實現(xiàn)鋁合金?；嚨母咝е谱鞒蔀橹黝}。隔板總成結(jié)構(gòu)是某系列鋁合金危化車產(chǎn)品上的重要部件，它與垂直罐筒、水平罐筒及隔板加強(qiáng)圈等相聯(lián)接，起到支承、防浪作用。在生產(chǎn)中，工件外周長、平面度一旦出現(xiàn)變形超差，矯正的工作量較大，而且校正后也難以完全達(dá)到產(chǎn)品圖紙要求，嚴(yán)重影響鋁合金?；嚬摅w總成的組裝質(zhì)量及效率。為了保證質(zhì)量、提升產(chǎn)能，在隔板總成制作的技術(shù)準(zhǔn)備中，根據(jù)產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，結(jié)合焊接變形理論，采取了必要的控制焊接變形的措施，確保了產(chǎn)品的焊接質(zhì)量及穩(wěn)定性，為順利實現(xiàn)后續(xù)裝配奠定基礎(chǔ)[1-2]。

1　隔板總成結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

整體結(jié)構(gòu)特點(diǎn)（如圖1）：鋁合金危險品運(yùn)輸車隔板總成有兩個部件組焊而成，即由隔板、隔板加強(qiáng)筋組焊構(gòu)成；從圖1可以看出此結(jié)構(gòu)全長2 730 mm，寬1 115 mm，即整體外型尺寸細(xì)長，共有4條直焊縫，焊接量較大，每條直焊縫相隔距離較近，加上是鋁合金結(jié)構(gòu)，易產(chǎn)生焊接收縮變形，影響結(jié)構(gòu)外周長尺寸及平面度。

圖1　鋁合金運(yùn)油車隔板總成示意圖

2　隔板加強(qiáng)筋總成的焊接變形原因分析

根據(jù)隔板總成結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，能否保證隔板總成的外周長焊后誤差、平面度焊后誤差變形量控制在3 mm內(nèi)，并使其焊縫的強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計使用要求，是生產(chǎn)制造的關(guān)鍵。引發(fā)構(gòu)件焊接變形的原因為：結(jié)構(gòu)件的焊接過程實際上是在焊接局部區(qū)域加熱后又冷卻凝固的熱過程，但由于不均勻溫度場，導(dǎo)致焊接件不均勻地膨脹和收縮，從而使焊接件內(nèi)部產(chǎn)生焊接應(yīng)力，引起焊接變形。結(jié)合其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，此鋁合金隔板總成的焊接涉及的主要焊接變形是扭曲及橫縱向收縮變形。這種焊接變形主要受焊縫橫截面積、焊接熱輸入量、焊接方法、接頭形式及焊接層數(shù)的影響，如果沒有工藝措施，就無法控制?；嚫舭蹇偝山Y(jié)構(gòu)的焊接變形量及各板間的準(zhǔn)確裝配，焊前不準(zhǔn)確，焊后不可能滿足裝配要求[3]。

3　隔板豎筋焊接變形控制方法

焊接變形不僅會影響結(jié)構(gòu)尺寸的準(zhǔn)確和外形美觀，而且還會加大裝配的累積誤差，增加后續(xù)裝配難度，嚴(yán)重者可能無法實現(xiàn)與相關(guān)部件的裝配而報廢[4]。從上述分析可知，焊接變形有內(nèi)在規(guī)律，如采取一些必要的控制措施可以將變形減至最小，達(dá)到圖紙要求。具體控制措施如下：

（1）備料：由于圖1中件2加強(qiáng)筋屬于細(xì)長型L型板，在下料折彎過程中容易產(chǎn)生扭曲變形，故應(yīng)采用高精度、高效率的數(shù)控精細(xì)等離子弧切割機(jī)下料，盡量減小下料時產(chǎn)生的尺寸誤差，提高板料的平面度和垂直度。

（2）定位：為保證隔板加強(qiáng)筋與隔板結(jié)構(gòu)的對位準(zhǔn)確，自制直角靠尺，輔助件1、2部件間的垂直定位。

（3）焊道數(shù)量的選擇：由于焊縫截面積越大，冷卻時收縮引起的塑性變形量越大，所以為減小焊縫截面積，在得到完整、無超標(biāo)焊縫前提下，焊接采用單道焊的焊接方式，焊腳≤8 mm，這樣，單道焊接有利于減低熱輸入，減少多次焊接多構(gòu)件的影響.

（4）焊接方法的選擇：由于此隔板總成構(gòu)件采用的板厚小于8 mm的導(dǎo)熱性較快的鋁板5182，根據(jù)焊接熱輸入量用公式

q=IU/V

式中，Q為單位長度上熱輸入量（J/ram）；I為焊接電流（A）；U為焊接電壓（V）；V為焊接速度（mrti/s）。

可以看出熱輸入量大時，加熱的高溫區(qū)范圍大，冷卻的速度慢，使接頭塑性變形區(qū)增大，所以應(yīng)選擇熱輸入量小的焊接方法；當(dāng)前廠內(nèi)焊接鋁及鋁合金常用的焊接方法主要有TIG焊、MIG焊焊兩種。手工MIG焊與手工TIG焊相比，手工MIG焊不但效率高、成本低，而且電流密度高。電弧在保護(hù)氣流的壓縮下熱量集中，焊接熔池和熱影響區(qū)較小，而且改善了工人的勞動條件。因此，對比兩種焊接方法的優(yōu)劣可知焊接應(yīng)首選手工MIG焊。

（5）焊接工藝參數(shù)的選擇：焊接工藝參數(shù)選擇根據(jù)表1所列進(jìn)行選擇。

表1　焊接工藝參數(shù)選擇

（6）焊接防變形固定工裝的選用及焊接位置、焊接順序安排：

按圖2所示，采用防變形焊接工裝固定裝置（所采用的隔板加強(qiáng)筋防變形工裝主要由限位裝置、舉升裝置、托架三部分組成）來進(jìn)行控制焊接變形，具體操作如下：

首先，找正組對件1、件2焊件，并點(diǎn)固完畢吊至于焊接防變形工裝內(nèi)水平放置，組對完成后，自檢工件整體尺寸，垂直點(diǎn)固件2加強(qiáng)筋于件1隔板（具體操作如隔板焊接防變形工裝總體控制方案）；然后焊接按照下面所述的焊接位置、焊接順序安排進(jìn)行施焊。

圖2　隔板總成防焊接變形控制控制工裝三維圖

1）焊接位置、焊接順序安排：隔板總成結(jié)構(gòu)整體焊接的全部焊縫均采用水平位置焊接，焊道順序為兩端至中間。首先焊接頂板、底板及筋板相關(guān)焊道，其次焊接縱向焊道。長直焊縫均采用對稱、退焊法，這樣可將連續(xù)焊縫變成斷續(xù)焊縫。在焊接操作中應(yīng)適當(dāng)?shù)販p慢焊接速度，問歇施焊，以防過熱。每條焊道自檢，消除修補(bǔ)氣孔，弧坑、咬邊、焊瘤等缺陷。

2）隔板焊接防變形工裝總體控制方案：防變形工裝整體尺寸：長2 730 mm×寬2 380 mm×高1 115 mm.

裝夾：將上限位裝置（圖5）限位塊旋轉(zhuǎn)90°～180°間，將封頭等吊上托架裝置（圖3），并調(diào)整吸盤（圖3件1），讓吸盤與封頭等貼合。轉(zhuǎn)動上限位，使其轉(zhuǎn)到圖示位置，轉(zhuǎn)動舉升裝置（圖4），讓托架裝置向上升高，至上限位處頂緊。從而實現(xiàn)夾緊功能。然后焊接。

拆卸：冷卻后，將舉升裝置螺母反向轉(zhuǎn)動，讓托架裝置下降，待到下限位桿為止，將上限位塊旋轉(zhuǎn)90～ 180°.吊出封頭。

3）托架裝置（如圖3所示）。托架裝置由吸盤（件1）、導(dǎo)向板（件 3）、限位桿及螺桿組成（件 4）。吸盤與待焊工件接觸，有一定的轉(zhuǎn)動，起到支撐封頭等的作用，同時也能在操作中減少刮傷封頭的作用。導(dǎo)向板支撐吸盤，上有槽口，能讓吸盤沿槽作一定方向移動，使吸盤與封頭更好貼合。螺桿與舉升裝置上螺母聯(lián)接，通過螺母轉(zhuǎn)動，達(dá)到托架上升、下降。限位桿防止托架在上升或下降過程中轉(zhuǎn)動。

圖3　隔板總成防焊接變形工裝托架裝置

4）舉升裝置（見圖4）。通過轉(zhuǎn)動圓轉(zhuǎn)桿（件1），使螺母轉(zhuǎn)動，從而帶動托架上的螺桿上升可下降，達(dá)到頂緊焊件的目的。螺母與螺桿的牙為梯牙，能達(dá)到自鎖的功能。

圖4　隔板總成防焊接變形工裝舉升裝置

5）限位裝置（見圖5）。限位裝置由限位塊（件1）、限位塊（件2）固定架組成，其作用是固定隔板總成與隔板總成焊接防變形工裝內(nèi)，起到防止焊接變形的作用。

圖5　隔板總成防焊接變形工裝限位裝置

4　結(jié)束語

實踐證明，通過采取有效的工藝和控制焊接變形的措施，確保了鋁合金?；愤\(yùn)輸車隔板總成的焊接質(zhì)量，為順利實現(xiàn)后續(xù)罐體總成的裝配質(zhì)量、焊接質(zhì)量提供了必要的保證，有效地降低了工人的勞動強(qiáng)度，提高生產(chǎn)效率。同時也為企業(yè)在鋁合金?；嚨纳a(chǎn)制造在焊接變形控制方面積累了寶貴經(jīng)驗。

參考文獻(xiàn)：

[1]中國機(jī)械工程學(xué)會焊接學(xué)會編．焊接手冊第3卷[M]．3版.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2007．

[2]中國機(jī)械工程學(xué)會焊接學(xué)會.焊接手冊（第1卷）焊接方法與設(shè)備[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2001.

[3]錢祖尼.焊接變形的工藝選擇[M].上海：上海科學(xué)技術(shù)出版社，1958.

[4]中華人民共和國機(jī)械工業(yè)部統(tǒng)編機(jī)械工人技術(shù)培訓(xùn)教材.電焊工工藝學(xué)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1982.