劉金慧+丁萬(wàn)濤+戴尊勇+王煥+賈開(kāi)民

摘 要：收集中國(guó)已有地表沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)及土體損失率統(tǒng)計(jì)分析數(shù)據(jù)，結(jié)合長(zhǎng)株潭城際高鐵Ⅱ標(biāo)樹(shù)木嶺盾構(gòu)隧道進(jìn)口樹(shù)木林車(chē)站區(qū)間16個(gè)監(jiān)測(cè)斷面數(shù)據(jù)及其詳細(xì)地層信息，分析土壓平衡盾構(gòu)隧道施工引起的地層損失規(guī)律影響因素。分析表明，土壓平衡盾構(gòu)隧道施工引起的土體損失率的累積概率較好的服從對(duì)數(shù)正態(tài)分布；土體損失率隨著埋深或深徑比的增大，呈現(xiàn)逐漸減小并趨于穩(wěn)定的趨勢(shì)，且兩者關(guān)系可近似采用冪函數(shù)擬合；當(dāng)H大于20 m或H/D大于3.25時(shí)，土體損失率基本穩(wěn)定在075%附近，且對(duì)應(yīng)地層信息表明盾構(gòu)隧道施工時(shí)其上覆巖層呈現(xiàn)拱效應(yīng)，說(shuō)明盾構(gòu)隧道施工中其頂部土層成拱效應(yīng)可較好的控制土體損失；土體損失率或名義土體損失率隨著盾構(gòu)開(kāi)挖通過(guò)時(shí)間的增加而逐漸增大，且趨于穩(wěn)定，說(shuō)明固結(jié)變形對(duì)名義土體損失率的影響較大，最大可達(dá)瞬時(shí)沉降所引起土體損失率的4.58倍。

關(guān)鍵詞：盾構(gòu)隧道；土體損失率；固結(jié)變形；瞬時(shí)沉降

中圖分類(lèi)號(hào)：TU43

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：1674-4764（2017）05-0001-08

Abstract：The observed data of surface settlement and the statistical analysis data of ground loss ratio caused by EPB shield tunnel construction are collected. Combining with the monitoring data and stratigraphic information of the sixteen sections in the interval from tunnel import to Shumuling station of the Chang-Zhu-Tan intercity high-speed rail II standard， the ground loss and its factors induced by EPB shield tunnel construction are analyzed. The results show that the cumulative probability of ground loss ratio caused by EPB shield tunnel construction better obeys lognormal distribution； with the buried depth and the depth to diameter ratio increasing， the ground loss ratio decreases and tends to be stable， and the relationship between the ground loss ratio and the tunnel buried depth & the depth to diameter ratio can be approximately expressed by power functions； when H greater than 20m or H/D greater than 3.25， the ground loss ratio is basically stable near 0.75%， and the corresponding stratigraphic information indicates that the overlying strata in the shield tunnel is in the arch effect when constructing. So， it shows that the arch effect of the upper soil layer in the shield tunnel construction can be better control the ground loss ratio. With the increase of the time of shield tunneling through face， loss rate and nominal loss rate of the soil mass gradually increase and tend to be stable. It indicates that the consolidation deformation has great influence on the nominal ground loss ratio， and the maximum value is 4.58 times of the ground loss ratio caused by instantaneous settlement.

Keywords：shield tunnel； ground loss ratio； consolidation deformation； instantaneous settlement

盾構(gòu)法隧道施工會(huì)打破地層原有的應(yīng)力平衡，引起周?chē)馏w變形，對(duì)周邊環(huán)境產(chǎn)生危害，盾構(gòu)施工引起的地層變形成為學(xué)者們一直關(guān)注的熱點(diǎn)問(wèn)題[1-3]。

在施工過(guò)程中，經(jīng)常采用監(jiān)控量測(cè)實(shí)時(shí)掌握開(kāi)挖所引起的地表動(dòng)態(tài)變形，并通過(guò)繪制變形時(shí)間（距離）關(guān)系曲線評(píng)估和預(yù)判開(kāi)挖面的穩(wěn)定狀態(tài)。變形時(shí)間（距離）關(guān)系曲線主要包括沿橫斷面和縱斷面兩種曲線，其中沿橫斷面的地表沉降曲線一般習(xí)慣稱(chēng)之為“沉降槽”。沉降槽作為預(yù)測(cè)隧道開(kāi)挖引起的地表位移的關(guān)鍵曲線，引起了許多學(xué)者的關(guān)注，提出了一系列的土體變形公式，主要包括經(jīng)驗(yàn)公式[4-10]、隨機(jī)介質(zhì)理論[11]、有限單元法[12-14]、模型試驗(yàn)法[15]、解析法[16]等，這些公式計(jì)算時(shí)涉及到土體損失及地面沉降槽寬度等關(guān)鍵參數(shù)。endprint

在目前眾多預(yù)測(cè)地表沉降變形的經(jīng)驗(yàn)方法中，Peck[4]基于有限地區(qū)的實(shí)測(cè)資料提出一種簡(jiǎn)便經(jīng)驗(yàn)公式，雖然當(dāng)時(shí)只是一個(gè)權(quán)宜之計(jì)，但直到今天仍然在世界范圍內(nèi)廣泛應(yīng)用，成為預(yù)估沉降槽曲線的經(jīng)典公式；Vu等[5]通過(guò)研究淺埋盾構(gòu)隧道開(kāi)挖引起的土體體積損失與覆蓋層厚度與隧道直徑比之間關(guān)系，并參考已有文獻(xiàn)研究經(jīng)驗(yàn)，提出盾殼和盾尾通過(guò)掌子面時(shí)土體損失，考慮土體固結(jié)估算盾構(gòu)施工后長(zhǎng)期土體損失；Vu等[6]分析了淺埋盾構(gòu)隧道開(kāi)挖時(shí)覆蓋層厚度對(duì)地層移動(dòng)的影響；Qian等[7]等結(jié)合新建雙線隧洞對(duì)已有盾構(gòu)雙線隧洞及地表的變形影響監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，分析了同一監(jiān)測(cè)斷面上地表及已有隧洞處的地層損失；Ma[8]等通過(guò)擴(kuò)展Peck公式提出一種新的預(yù)測(cè)雙線隧洞的土體損失率非線性曲線擬合方法。近年來(lái)，隨著中國(guó)地鐵建設(shè)熱潮的興起，各地逐漸積累了一些實(shí)測(cè)資料，其中，公開(kāi)發(fā)表的主要有北京、上海、廣州、南京、武漢、長(zhǎng)沙、天津、深圳、柳州、西北、香港、臺(tái)灣等地區(qū)的實(shí)測(cè)地表橫向沉降數(shù)據(jù)。利用這些數(shù)據(jù)，韓煊等[17]分析了Peck公式在中國(guó)隧道施工地面變形預(yù)測(cè)中的適用性，并采用Peck公式對(duì)不同地區(qū)進(jìn)行評(píng)價(jià)，對(duì)相關(guān)計(jì)算參數(shù)提出初步建議值；白海衛(wèi)等[18]通過(guò)收集盾構(gòu)施工地層變形實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，研究了Peck公式在雙線盾構(gòu)隧道施工地層變形中的適應(yīng)性分析；魏綱[19]提出了施工階段地面沉降值的取值辦法，對(duì)盾構(gòu)法隧道施工引起的土體損失率實(shí)測(cè)值進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析。晁峰等[20]、蔣彪等[21]結(jié)合長(zhǎng)沙地鐵二號(hào)線地層特征、盾構(gòu)（直徑6.25 m）施工狀況及地表沉降實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，對(duì)長(zhǎng)沙地鐵典型地層盾構(gòu)施工地表沉降進(jìn)行分析與預(yù)測(cè)，總結(jié)了很多有益的經(jīng)驗(yàn)。研究表明，沉降槽的關(guān)鍵參數(shù)主要與工程地質(zhì)、水文地質(zhì)、隧道施工方法、施工技術(shù)水平及工程管理經(jīng)驗(yàn)等因素相關(guān)。因此，這些參數(shù)的取值依賴(lài)于地區(qū)經(jīng)驗(yàn)。

盡管土體損失率取值依賴(lài)于地區(qū)經(jīng)驗(yàn)，但大量數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析表明，土體損失率與其影響因素之間呈現(xiàn)一定的規(guī)律性，且隨著數(shù)據(jù)樣本的增多，所呈現(xiàn)的規(guī)律性越強(qiáng)。結(jié)合長(zhǎng)株潭城際高鐵Ⅱ標(biāo)樹(shù)木嶺隧道盾構(gòu)（直徑9.33 m）施工進(jìn)樹(shù)區(qū)間的地表沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)及收集中國(guó)已有監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，對(duì)不同地區(qū)土壓平衡盾構(gòu)施工工法所引起的土體損失規(guī)律進(jìn)行分析，同時(shí)綜合考慮長(zhǎng)株潭城鐵樹(shù)木嶺盾構(gòu)隧道監(jiān)測(cè)中各種影響因素及時(shí)間效應(yīng)，分析土體的固結(jié)對(duì)土體損失相關(guān)參數(shù)的變化影響及其與施工的相關(guān)性，為相類(lèi)似地層大直徑盾構(gòu)施工中地表沉降變形預(yù)估提供可借鑒的經(jīng)驗(yàn)資料。

1 沉降槽關(guān)鍵參數(shù)計(jì)算

沉降槽關(guān)鍵參數(shù)主要考慮土層損失率η 和地面沉降槽寬度參數(shù)K，這兩個(gè)參數(shù)反映了地表的位移情況，前者決定了沉降的大小，后者則決定了沉降槽曲線的性狀（例如寬而淺或窄而深）。

1.1 土體損失率η

1.1.3 經(jīng)驗(yàn)方法 因該參數(shù)取值依賴(lài)于地區(qū)經(jīng)驗(yàn)。根據(jù)以往的施工經(jīng)驗(yàn)選擇一個(gè)合適的土體損失率來(lái)估算土體損失的大小，從而來(lái)評(píng)估施工中地表變形。主要有Attewell[22]、OReilly等[26]、Mair[27]等根據(jù)實(shí)際設(shè)備、控制程度、當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)等因素，對(duì)不同類(lèi)型土給出土體損失率的經(jīng)驗(yàn)取值范圍。其中，OReilly所給出的經(jīng)驗(yàn)取值范圍統(tǒng)計(jì)的開(kāi)挖隧道直徑較小，對(duì)于目前直徑越來(lái)越大的盾構(gòu)隧道適用性弱。

1.1.4 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)方法 王振信[28]提出土壓平衡盾構(gòu)可計(jì)螺旋輸送機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)或計(jì)其渣土車(chē)車(chē)數(shù)；國(guó)外資料提出在皮帶運(yùn)輸機(jī)上安裝電子稱(chēng)來(lái)計(jì)重，或在皮帶運(yùn)輸機(jī)上安裝激光掃描機(jī)來(lái)計(jì)量。

以上方法各有優(yōu)缺點(diǎn)，其中，理論分析方法主要考慮黏性土地層，而本文盾構(gòu)主要處于粉砂巖及圓礫土地層中；現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)方法數(shù)據(jù)不足；經(jīng)驗(yàn)方法主要適用于小直徑隧道，對(duì)本文大直徑隧道不適用。因此，主要選用反分析方法對(duì)土體損失率進(jìn)行計(jì)算。反分析方法具有精度高的優(yōu)點(diǎn)，同樣存在無(wú)法事先預(yù)測(cè)和難以界定“不排水”與“排水”階段的缺點(diǎn)。借鑒Lee等[25]提出的方法，結(jié)合盾構(gòu)施工過(guò)程中縱向地面沉降曲線，獲取“不排水”階段地表的實(shí)際沉降量，消除“排水”階段固結(jié)引起的土體壓縮量對(duì)土體損失量的影響，從而獲得較準(zhǔn)確的土體損失率。同時(shí)，考慮盾構(gòu)通過(guò)監(jiān)測(cè)橫斷面的時(shí)間，分析名義土體損失率的時(shí)空效應(yīng)及固結(jié)對(duì)土體損失量的影響。

1.2 地面沉降槽寬度參數(shù)K

2 樹(shù)木嶺盾構(gòu)隧道實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析

長(zhǎng)株潭城際高鐵Ⅱ標(biāo)樹(shù)木嶺隧道進(jìn)口工作井樹(shù)木嶺站（盾構(gòu)進(jìn)樹(shù)區(qū)間）里程DK1+800～DK4+360，全長(zhǎng)2 560 m。隧道于里程DK2+230～ DK2+600斜穿京廣鐵路線，下穿段隧道埋深約20 m。盾構(gòu)區(qū)間為左右雙線，采用兩臺(tái)Ф9.33 m的土壓平衡盾構(gòu)施工。盾構(gòu)機(jī)從進(jìn)口盾構(gòu)工作井始發(fā)，穿越既有鐵路線、長(zhǎng)重社區(qū)及勞動(dòng)路立交橋等重要風(fēng)險(xiǎn)區(qū)。施工順序?yàn)橄扔揖€（始發(fā)靠近京廣鐵路），后左線，盾構(gòu)始發(fā)段縱向坡度為-2.5%。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)情況，選取16個(gè)監(jiān)測(cè)斷面數(shù)據(jù)分析，監(jiān)測(cè)斷面地面沉降參數(shù)見(jiàn)表1。

2.1 地面沉降槽寬度參數(shù)K

綜合分析所有監(jiān)測(cè)斷面縱向沉降曲線變化趨勢(shì)，分別選取盾構(gòu)機(jī)通過(guò)開(kāi)挖面5、15 d時(shí)對(duì)應(yīng)地表沉降數(shù)據(jù)（圖1），采用高斯曲線擬合方法，獲得地面沉降槽寬度系數(shù)i（圖2），從而得到不同斷面不同開(kāi)挖通過(guò)時(shí)間對(duì)應(yīng)的地面沉降槽寬度參數(shù)K（圖3）。

從圖1可知，隨著開(kāi)挖通過(guò)時(shí)間的增加，不同斷面隧道軸線上方地表沉降增大，且變化趨勢(shì)相同，說(shuō)明隨著開(kāi)挖通過(guò)時(shí)間的增加，隧道上方土體產(chǎn)生固結(jié)變形；其中斷面5的地表沉降值最大，這與其所處地層相對(duì)應(yīng)；斷面3開(kāi)挖通過(guò)5 d和15 d時(shí)地表沉降數(shù)據(jù)幾乎相同，這可能是由于在盾構(gòu)開(kāi)挖通過(guò)15 d內(nèi)開(kāi)展了二次補(bǔ)注漿，從而造成土體固結(jié)引起的變形未顯現(xiàn)，且瞬時(shí)沉降變形部分恢復(fù)。從圖2、圖3可知，隨著開(kāi)挖通過(guò)時(shí)間的增加，由于土層固結(jié)的影響，地面沉降槽寬度系數(shù)和參數(shù)基本呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)，增大的幅度由于不同斷面隧道上方土層的性質(zhì)不同而不同，其中，斷面3呈現(xiàn)相反的趨勢(shì)，這可能與該斷面進(jìn)行二次補(bǔ)注漿有關(guān)。endprint

圖3表明，分析斷面的沉降槽寬度參數(shù)0.10～0.80之間，參照倫敦經(jīng)驗(yàn)分析斷面中涵蓋了無(wú)黏0.2～0.3、硬黏土0.4～0.5和軟的粉質(zhì)黏土0.7；結(jié)合表1分析，沉降槽寬度參數(shù)因盾構(gòu)頂部所處巖層不同而變化，基本符合：處于強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖層中為0.1～0.55，此時(shí)地下水位影響可忽略；處于地下水位下硬塑粉質(zhì)粘土層中為0.41～0.8；處于地下水位上硬塑粉質(zhì)粘土層為0.34～0.47；處于地下水位下粉質(zhì)黏土為0.45～0.55。對(duì)比倫敦經(jīng)驗(yàn)，該地層沉降槽寬度參數(shù)分布規(guī)律基本吻合；由于地下水位及其上覆巖層影響而又有所差異。

2.2 不同斷面地層損失率η

根據(jù)高斯曲線擬合得到的地面沉降槽寬度系數(shù)，利用式（3）計(jì)算得到不同斷面不同開(kāi)挖通過(guò)時(shí)間（5、15 d）時(shí)的地層損失率（圖4），其中，對(duì)應(yīng)開(kāi)挖通過(guò)15 d時(shí)計(jì)算得到的地層損失率稱(chēng)為名義地層損失率。

從圖4可知，除斷面3（埋深9.5 m）外，其余斷面的（名義）地層損失率隨著盾構(gòu)開(kāi)挖通過(guò)時(shí)間的增大而增加，增加的部分是由于土體固結(jié)變形而產(chǎn)生的，固結(jié)變形引起的部分是瞬時(shí)沉降（開(kāi)挖通過(guò)5 d）引起的地層損失率的0.84～4.58倍，這說(shuō)明在對(duì)隧道開(kāi)挖過(guò)程中地表變形評(píng)估中，僅僅利用瞬時(shí)沉降而得到的地層損失率會(huì)帶來(lái)較大的誤差，還必須考慮土體的固結(jié)產(chǎn)生的變形。斷面3可能是由于盾構(gòu)開(kāi)挖后15 d內(nèi)開(kāi)展了二次補(bǔ)注漿施工，從而土體固結(jié)造成的變形部分由于注漿的作用而沒(méi)有顯現(xiàn)，且由于補(bǔ)注漿而引起瞬時(shí)沉降變形部分恢復(fù)。圖4中對(duì)應(yīng)斷面5（埋深12.44 m）時(shí)地層損失率和名義地層損失率最大分別為2.19%（開(kāi)挖通過(guò)5 d對(duì)應(yīng)瞬時(shí)沉降變形）和4.73%（開(kāi)挖通過(guò)15 d時(shí)考慮土體固結(jié)變形），這主要是因?yàn)樵摂嗝娑軜?gòu)機(jī)頂部正好穿越松散、富含承壓水的圓礫土地層，開(kāi)挖后土體的瞬時(shí)沉降和固結(jié)沉降變形迅速。從埋深與地層損失率關(guān)系發(fā)現(xiàn)，基本呈現(xiàn)先增大而后逐漸降低的趨勢(shì)，這主要是與盾構(gòu)機(jī)穿越各斷面時(shí)所處的地層有關(guān)，當(dāng)盾構(gòu)機(jī)通過(guò)斷面5后繼續(xù)向前掘進(jìn)時(shí)，由于埋深的增加，盾構(gòu)開(kāi)挖面頂部進(jìn)入粉砂巖地層，由于粉砂巖的成拱效應(yīng)作用減少上覆土體的變形，從而地層損失率逐漸降低。

3 中國(guó)不同地區(qū)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析

3.1 土體損失率概率分布規(guī)律

搜集中國(guó)不同地區(qū)已有土壓平衡盾構(gòu)施工的土體損失率統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)77組[3，17，19-21，30-31]，統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)16組，共93組數(shù)據(jù)，選用常用的概率分布模型（對(duì)數(shù)正態(tài)分布、正態(tài)分布、指數(shù)分布及韋伯分布）對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，表明所搜集的土壓平衡盾構(gòu)施工方法引起的土體損失率數(shù)據(jù)較好的服從對(duì)數(shù)正態(tài)分布（見(jiàn)圖5）。

3.2 土體損失率的影響因素分析

已有文獻(xiàn)研究認(rèn)為，土體損失率主要與工程地質(zhì)、水文地質(zhì)、隧道施工方法、施工技術(shù)水平以及工程管理經(jīng)驗(yàn)等因素有關(guān)?？紤]大多文獻(xiàn)，未有詳細(xì)記錄施工技術(shù)水平、工程管理經(jīng)驗(yàn)等因素，主要從反映工程地質(zhì)、水文地質(zhì)、隧道施工方法等相關(guān)因素分析。針對(duì)土壓平衡盾構(gòu)施工方法的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)分析，考慮隧道埋深及埋深與開(kāi)挖直徑比等相關(guān)因素，并參考相關(guān)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)的工程地質(zhì)和水文地質(zhì)情況，分析土體損失率的影響規(guī)律，見(jiàn)圖6、圖7。

圖6、圖7可知，土體損失率與深度、深徑比可用冪函數(shù)近似擬合，基本呈現(xiàn)土體損失率隨深度、深徑比的增大而減少的趨勢(shì)；在H>20 m或H/D>3.25后，土體損失率基本趨于穩(wěn)定在0.75%附近。分析原因可能是：H或H/D越大，盾構(gòu)穿越地層條件越好，當(dāng)深度或深徑比足以使盾構(gòu)頂部土層成拱時(shí)，開(kāi)挖對(duì)上覆土體的擾動(dòng)降低，土體損失率也將趨于穩(wěn)定。當(dāng)H或H/D較小時(shí)，數(shù)據(jù)離散性較大，說(shuō)明地質(zhì)條件對(duì)土體損失率的影響要比隧道軸線埋深或深徑比的影響要大；當(dāng)H或H/D大到能夠使盾構(gòu)開(kāi)挖頂部土層成拱時(shí)，上覆土層條件和隧道軸線埋深或深徑比的影響都減弱，控制土體損失率的關(guān)鍵因素將主要是施工技術(shù)水平和工程管理經(jīng)驗(yàn)。

4 長(zhǎng)沙地層損失與地層性質(zhì)相關(guān)性分析

為研究地層損失與地層性質(zhì)的相關(guān)性，現(xiàn)將盾構(gòu)切削土層各參數(shù)的加權(quán)平均值與地層損失率η、沉降槽寬度參數(shù)K繪制成圖，考慮到地層損失率η與隧道埋深h具有較強(qiáng)的相關(guān)性，在繪圖時(shí)以η/h作為縱坐標(biāo)（如圖8）。

受勘探條件限制，各探孔所采集泥質(zhì)粉砂巖性狀差異較大，所測(cè)得的壓縮模量差異較大，故此處暫不做壓縮模量與地層損失的相關(guān)性研究。由圖8可以看出，沉降槽寬度參數(shù)K、地層損失率η與盾構(gòu)切削土體的內(nèi)摩擦角f具有較強(qiáng)的線性關(guān)系，二者均隨著f的增大而減小，且K值的線性相關(guān)性更為明顯。而在圖（b）、（d）中，二者與粘聚力的相關(guān)性不是非常明顯，這也有可能是受分析樣本數(shù)量過(guò)少的影響，希望今后的工程項(xiàng)目做進(jìn)一步分析。

5 結(jié)論

1）統(tǒng)計(jì)分析中國(guó)已有土壓平衡盾構(gòu)施工土體損失率數(shù)據(jù)，其累積概率分布與對(duì)數(shù)正態(tài)分布比較吻合。

2）從深度和深徑比兩種影響因素分析了所統(tǒng)計(jì)的土體損失率，基本呈現(xiàn)隨著深度或深徑比的增大而逐漸減小并趨于穩(wěn)定的趨勢(shì)。分析表明，當(dāng)盾構(gòu)隧道頂部土層在施工中能夠成拱，發(fā)揮拱效應(yīng)時(shí)，土體損失率受到隧道埋深、深徑比及上覆土層地質(zhì)條件的影響變?nèi)酰饕艿绞┕ぜ夹g(shù)方法及工程管理經(jīng)驗(yàn)的控制；當(dāng)盾構(gòu)隧道施工中頂部無(wú)法成拱發(fā)揮拱效應(yīng)時(shí)，土體損失率受上覆土層地質(zhì)條件、水文條件的影響大，隧道埋深、深徑比的影響相對(duì)較弱。

3）分析長(zhǎng)沙地層不同開(kāi)挖通過(guò)時(shí)間的土體損失率與名義土體損失率，發(fā)現(xiàn)在沒(méi)有二次補(bǔ)注漿工藝的影響下，盾構(gòu)上覆土體固結(jié)所造成的地面沉降變形是顯著的，最大可達(dá)瞬時(shí)沉降所引起土體損失率的4.58倍，因此，在對(duì)土體沉降變形評(píng)估過(guò)程中，僅僅采用瞬時(shí)沉降所引起的土體損失率是不夠的，還需考慮土體固結(jié)變形的影響。

4）通過(guò)收集已有土體損失率的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)所進(jìn)行的分析，可能會(huì)由于統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)樣本的數(shù)量的影響而降低準(zhǔn)度。因此，還需后續(xù)在更多統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)的情況下深入研究，從而揭示土體損失率影響因素的相關(guān)性。另外，在后續(xù)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)中，望能更多的收集到相關(guān)土體地質(zhì)條件、水文條件、施工工序等資料，將會(huì)更好的對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析。endprint

5） 分析長(zhǎng)沙地層損失與土層性質(zhì)關(guān)系圖得出沉降槽寬度參數(shù)K和地層損失率η與盾構(gòu)切削地層內(nèi)摩擦角、粘聚力的關(guān)系：K和η均隨內(nèi)摩擦角的增大而減小，而對(duì)于二者與粘聚力的關(guān)系本文數(shù)據(jù)尚不能定論。希望今后工程能做進(jìn)一步探究。

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（編輯 胡玲）endprint