王梁，龔旭，吳偉，陳吉俊，吳冰，李幼華

噴砂對牙科氧化鋯陶瓷材料彎曲強(qiáng)度和疲勞性能的影響

王梁1，龔旭2，吳偉1，陳吉俊1，吳冰3，李幼華1

（1.寧波市第二醫(yī)院 口腔科，浙江 寧波 315010；2.軍事口腔醫(yī)學(xué)國家重點(diǎn)實驗室，國家口腔疾病臨床醫(yī)學(xué)研究中心，第四軍醫(yī)大學(xué)口腔醫(yī)學(xué)院 口腔材料學(xué)教研室，陜西 西安 710032；3.軍事口腔醫(yī)學(xué)國家 重點(diǎn)實驗室，國家口腔疾病臨床醫(yī)學(xué)研究中心，第四軍醫(yī)大學(xué)口腔醫(yī)學(xué)院 口腔修復(fù)工藝科，陜西 西安 710032）

目的：探討噴砂對氧化鋯陶瓷材料三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度和疲勞性能的影響。方法：按照隨機(jī)數(shù)字表，將60個氧化鋯陶瓷試樣隨機(jī)分成噴砂組和對照組，每組30個試樣。噴砂組表面拋光后再進(jìn)行噴砂處理，對照組表面進(jìn)行拋光。對噴砂組和對照組進(jìn)行三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度測試，使用Weibull函數(shù)分析噴砂對HT鋯瓷彎曲強(qiáng)度可靠性的影響，并采用成組t檢驗分析三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度測試結(jié)果。對噴砂組和對照組進(jìn)行疲勞實驗，試樣在循環(huán)載荷作用下的裂紋擴(kuò)展情況用裂紋擴(kuò)展速率曲線描述。結(jié)果：噴砂組和對照組的m-ZrO2相對含量分別為11.10%和6.24%。噴砂組和對照組三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度測試結(jié)果分別為（1 228.36±137.33）MPa和（1 200.50± 114.74）MPa，差異有統(tǒng)計學(xué)意義（P＜0.05）；Weibull模數(shù)分別為13.52、12.03；應(yīng)力腐蝕指數(shù)分別為35.80、32.87；發(fā)生裂紋擴(kuò)展時的應(yīng)力強(qiáng)度因子△K僅相當(dāng)于其斷裂韌性的51.90%和50.90%。結(jié)論：經(jīng)過本研究 所述方法噴砂處理后的HT鋯瓷的三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度升高，抵抗裂紋擴(kuò)展的能力增強(qiáng)。

牙科氧化鋯陶瓷；噴砂；Weibull分析；彎曲強(qiáng)度；循環(huán)疲勞；疲勞性能

相比于二硅酸鋰、氧化鋁基玻璃滲透全瓷等其他牙科陶瓷材料，氧化鋯陶瓷因其優(yōu)異的機(jī)械性能及良好的切削加工特性而廣泛應(yīng)用于臨床[1-2]。然而，由于鋯瓷自身的化學(xué)惰性，其粘接性能相較硅酸鹽類陶瓷差[3]，采用氧化鋁顆粒對其表面進(jìn)行噴砂處理，使其組織面獲得一定的粗糙度以利于粘接固位，是臨床常用的鋯瓷修復(fù)體表面處理的方法之一[4]。鋯瓷修復(fù)體在噴砂的過程中，由于受到砂粒的撞擊，在其組織面會發(fā)生t-m相變（四方相向單斜相的轉(zhuǎn)變）[5]。目前，t-m相變對氧化鋯瓷力學(xué)性能的影響仍然存在爭議：PEREIRA等[6-8]研究表明，對鋯瓷試件組織面進(jìn)行噴砂，能夠提高其彎曲強(qiáng)度；KOSMAC等[9]研究顯示，噴砂后鋯瓷試件的彎曲強(qiáng)度降低、Weibull模數(shù)下降。鋯瓷修復(fù)體在口內(nèi)的疲勞斷裂，是長期受到口內(nèi)復(fù)雜環(huán)境（溫度、唾液腐蝕、咀嚼力等）作用的結(jié)果，因此考察噴砂對鋯瓷材料使用壽命的影響，應(yīng)該綜合考慮彎曲強(qiáng)度和疲勞性能兩方面的因素。但關(guān)于噴砂對鋯瓷修復(fù)體疲勞性能的影響，目前相關(guān)的報道較少。本研究通過分析噴砂處理前后牙科鋯瓷試樣彎曲強(qiáng)度、表面單斜晶型氧化鋯相對含量和裂紋擴(kuò)展速率的變化，探討噴砂處理對牙科氧化鋯陶瓷材料彎曲強(qiáng)度和疲勞性能的影響。

1 材料和方法

1.1 材料和設(shè)備 Upcera HT氧化鋯陶瓷（以下簡稱HT鋯瓷，深圳Upcera公司）。MP-1型金相拋磨機(jī)（上海金相機(jī)械設(shè)備有限公司）；Basic master大師級精密噴砂機(jī)（德國Renfert公司）；PS50三維形貌掃描儀（美國NANOVEA公司）；AGS-10KG萬能材料試驗機(jī)（日本島津公司）；MUF-1050微型軸向疲勞試驗機(jī)（天津奈曼旗凱爾測控有限公司）。

1.2 方法

1.2.1 試樣制備：采用ISO6872-2015標(biāo)準(zhǔn)制作試 樣[10]。取HT鋯瓷（規(guī)格均為AW98 mm×14 mm）瓷盤2塊，按相應(yīng)的放大率切割燒結(jié)后逐級拋光、倒角，確保試樣尺寸為22 mm×4 mm×1.2 mm（±0.1 mm），使用PS50三維形貌掃描儀測試試樣噴砂前的表面粗糙度，要求表面粗糙度值（Ra）＜0.6 μm。經(jīng)測定HT鋯瓷試樣拋光后的Ra為（0.048±0.004）μm，符合ISO6872-2015標(biāo)準(zhǔn)。將上述符合要求的試樣置于體 視鏡下觀察，從中選取表面無明顯缺陷的試樣60個， 烘干箱干燥后，將試樣按照隨機(jī)數(shù)字表分為噴砂組和對照組，每組30個試樣。使用Basic master大師級精密噴砂機(jī)對噴砂組試樣表面進(jìn)行噴砂處理。噴砂操作：砂粒為Al2O3顆粒，直徑為30～50 μm，砂束與待處理表面呈45°夾角，噴口與待處理表面相距8 mm，均勻噴射，時間為20 s。將噴砂后的試樣進(jìn)行超聲清洗，烘干后進(jìn)行下一步實驗。

1.2.2 X射線衍射（X-ray diffraction，XRD）分析：按照隨機(jī)數(shù)字表在噴砂組和對照組中各取1個試樣，然后進(jìn)行XRD分析，參數(shù)為銅靶，掃描步長0.02°，掃描速度0.1 s/步，衍射角掃描范圍25°～35°。計算m-ZrO2的相對含量[11]：

ΙM(111)、ΙM(111-)、ΙT(111-)分別對應(yīng)M相晶面指數(shù) (111-)、(111)及T相晶面指數(shù)(111)的衍射強(qiáng)度。

1.2.3 循環(huán)加載測試：每組取15個試件，在萬能材料試驗機(jī)上測試三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度。壓頭直徑4 mm，跨距20 mm，加載速度0.5 mm/min[10]，直至試件斷裂，記錄最大載荷，即彎曲強(qiáng)度（σ）。

利用公式（2）計算噴砂組、對照組試樣的三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度。

式中P為斷裂負(fù)荷（N）；L為跨距（mm）；w為試樣寬度（mm）；b為試樣厚度（mm）。

為了實現(xiàn)適用于長期觀察活體細(xì)胞且無需人工參與的自動相位像差補(bǔ)償，本文提出了一種結(jié)合劃線擬合和神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的自動相位像差補(bǔ)償方法.首先在全息面提取中心十字線上再現(xiàn)物光場的相位值，擬合構(gòu)建包含系統(tǒng)主要相位像差的數(shù)字相位透鏡進(jìn)行初步二次補(bǔ)償；然后在成像面運(yùn)用卷積神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)自動識別背景區(qū)域并構(gòu)建包含殘余相位像差的數(shù)字透鏡進(jìn)行精確補(bǔ)償；最終得到無相位像差的物體再現(xiàn)相位像.搭建數(shù)字全息顯微系統(tǒng)并應(yīng)用該方法對宮頸癌細(xì)胞、子宮內(nèi)膜癌細(xì)胞和小鼠骨細(xì)胞等具有不同形態(tài)特征的活體樣本進(jìn)行相襯顯微成像實驗，進(jìn)一步開展子宮內(nèi)膜癌細(xì)胞的動態(tài)定量觀察實驗，以驗證該方法的正確性及可行性.

1.2.4 循環(huán)疲勞實驗：在室溫為25 ℃的干燥環(huán)境下，采用MUF-1050微型軸向疲勞試驗機(jī)對噴砂組和對照組試樣進(jìn)行疲勞實驗，采用循環(huán)載荷，波形為正弦波，頻率為8 Hz，加載載荷為試樣斷裂強(qiáng)度平均值的60%[12]，直至試樣斷裂，并記錄試樣斷裂時的循環(huán)加載次數(shù)（Nf）。

1.2.5 彎曲強(qiáng)度可靠性分析：使用Weibull分布函數(shù)對噴砂組和對照組的HT的彎曲強(qiáng)度（σ）可靠性和循環(huán)次數(shù)（Nf）進(jìn)行分析。彎曲強(qiáng)度的Weibull分布函數(shù)如下：

式中P為試樣在外加強(qiáng)度σx作用下發(fā)生斷裂的概率，σ為彎曲強(qiáng)度，σ0為斷裂概率為63.21%時的特征斷裂強(qiáng)度，m為Weibull模數(shù)[13]，令P=（i-0.5）/N，i=1, 2, 3…N, N=15。計算lnln[1/（1-P）]，并對ln（σ/σ0）作圖，可得彎曲強(qiáng)度的Weibull模量m，特征斷裂強(qiáng)度σ0。

同理，計算循環(huán)次數(shù)的Weibull分布函數(shù)：

式中P’為試樣在大小為試樣斷裂強(qiáng)度平均值60%的循環(huán)載荷作用下發(fā)生斷裂的概率，Nf為斷裂時的循環(huán)周次，Nf，0為斷裂概率為63.21%時的特征斷裂周次[12]，m*為疲勞循環(huán)Weibull模數(shù)，令P=（i-0.5）/N，i=1，2，3…N，N=15。計算lnln[1/（1-P）]，并對ln（Nf/Nf，0）作圖，可得斷裂周次的Weibull模量m*，特征斷裂周次Nf，0。

1.2.6 裂紋擴(kuò)展速率曲線：陶瓷脆性材料的疲勞裂紋擴(kuò)展的特征可用帕里斯定律（Paris Law）[14]描述，裂紋每周的擴(kuò)展速率N與應(yīng)力強(qiáng)度因子范圍ΔK= Kmax-Kmin有關(guān)，Kmax和Kmin分別是循環(huán)疲勞加載過程中K的最大值和最小值。對于恒幅疲勞載荷來說：

HT鋯瓷的應(yīng)力腐蝕指數(shù)n和裂紋擴(kuò)展速率曲線的參數(shù)A可由方程（4）、（5）[10-12]計算出：

式中KIC為材料的斷裂韌性，Y=為幾何參數(shù)，在表面裂紋中Y=1.3[14]。

將（6）、（7）、（8）式中計算出的ΔK、n、A代入 （5）式可以求出v，對（5）式兩邊求對數(shù)，作圖得到HT鋯瓷的裂紋擴(kuò)展速率曲線。

1.3 統(tǒng)計學(xué)處理方法 使用SPSS13.0軟件進(jìn)行統(tǒng)計分析。噴砂組和對照組HT鋯瓷的三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度值采用成組t檢驗。P＜0.05為差異有統(tǒng)計學(xué)意義。

2 結(jié)果

2.1 XRD分析結(jié)果 采用Jade5.0對XRD結(jié)果進(jìn)行分析，結(jié)果見圖1。

圖1 噴砂組和對照組的XRD分析結(jié)果

XRD結(jié)果表明，本研究所述的噴砂工藝能夠使HT鋯瓷試樣表面發(fā)生t-m相變。由（1）式可知，噴砂組和對照組的m-ZrO2的相對含量分別為11.1%和6.24%。

2.2 三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度的Weibull分析 利用Eviews 6.0軟件作圖得到噴砂組和對照組HT鋯瓷彎曲強(qiáng)度的Weibull分布，結(jié)果表明，噴砂組的三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度 Weibull模數(shù)大于對照組（見圖2）。噴砂組和對照組鋯瓷的σ0、σc和m分別為1 254.5MPa和1 229.5 MPa， （1 228.36±137.33）MPa和（1 200.55±114.74）MPa， 13.52和12.03。斷裂韌性KIC由HT鋯瓷的產(chǎn)品說明書可知。噴砂組HT鋯瓷的三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度顯著高于對照組（P＜0.05）。

圖2 噴砂組和對照組的HT鋯瓷彎曲強(qiáng)度Weibull分布圖

2.3 裂紋擴(kuò)展速率曲線分析 HT鋯瓷噴砂組和對照組的循環(huán)疲勞實驗Weibull模數(shù)m*分別為0.40和0.39，循環(huán)疲勞次數(shù)的特征值Nf，0分別為：Nf，0（噴 砂）=9 707次、Nf，0（對照）=5 701次。通過（6）式，計算出噴砂組和對照組HT鋯瓷的應(yīng)力腐蝕指數(shù)n。通過（7）式，可以求得SCG曲線的參數(shù)A。噴砂組和對照組HT鋯瓷的應(yīng)力腐蝕指數(shù)n和SCG曲線的參數(shù)A分別為35.80和32.87，1.41×10-28和4.68×10-27。

將以上所求得n、A、ΔK代入（5）式求出v，并對（5）式兩邊求自然對數(shù)，可得噴砂組和對照組HT鋯瓷在循環(huán)載荷作用下的裂紋擴(kuò)展速率曲線，如圖3所示：

圖3 噴砂組和對照組HT鋯瓷的疲勞裂紋擴(kuò)展速率曲線

如圖3所示，噴砂組和對照組HT鋯瓷在動態(tài)疲勞失效過程中存都在亞臨界裂紋擴(kuò)展（SCG），最低疲勞裂紋生長速率v噴砂組=7.6×10-13m/cycle、v對照組= 6.7×10-13m/cycle，與此對應(yīng)的應(yīng)力強(qiáng)度因子ΔK分別為2.75 MPa·m1/2、2.7 MPa·m1/2。

3 討論

3.1 噴砂處理對牙科鋯瓷材料彎曲強(qiáng)度的影響 在 斷裂力學(xué)領(lǐng)域，通常列出的耐久極限值或疲勞強(qiáng)度是由多次實驗得出的算術(shù)平均值[16]。然而，在諸如陶瓷和聚合物之類的脆性固體中，由于微觀裂紋尺寸有很大的分散性，疲勞數(shù)據(jù)的分散程度很大，因此，同一種材料的不同實驗組次可能給出臨界強(qiáng)度參數(shù)的不同算術(shù)平均[14]。為了描述這一問題，WEIBULL提出了給定失效強(qiáng)度σf的失效概率P的概念，認(rèn)為脆性材料的斷裂失穩(wěn)是一個概率問題[13]?；谑Ц怕蔖，WEIBULL還首次提出使用Weibull模數(shù)m來表示脆性材料的彎曲強(qiáng)度可靠性，m越大，表明材料的可靠性越好，材料的均一性越好[13]，ISO關(guān)于牙科陶瓷的標(biāo)準(zhǔn)也要求對彎曲實驗樣本數(shù)在15個以上的結(jié)果進(jìn)行Weibull分析[10]。Weibull分析結(jié)果顯示噴砂組和噴砂組的鋯瓷材料的m分別為12.03、13.52，因此，可以得知噴砂組的試樣經(jīng)過上述的表面噴砂工藝處理，材料的彎曲強(qiáng)度可靠性提高。

3.2 噴砂對牙科鋯瓷材料彎曲強(qiáng)度的影響 研究證實，噴射壓力、顆粒材質(zhì)、粒徑以及噴砂時間和距離等，是影響鋯瓷材料噴砂效果的重要因素[4-9]。 PEREIRA等[6-8]近年來對經(jīng)過不同噴射角度、不同噴射壓力、不同噴砂時間處理后的牙科鋯瓷進(jìn)行三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度測試，測試結(jié)果表明對牙科鋯瓷材料表面進(jìn)行噴砂，能夠提高材料的彎曲強(qiáng)度。KOSMAC等[9]對經(jīng)過打磨和噴砂處理后的牙科鋯瓷試樣進(jìn)行三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度實驗，結(jié)果顯示噴砂后的鋯瓷試件的彎曲強(qiáng)度降低、m下降。WANG等[17]使用粒徑為120 μm的Al2O3顆粒對熱處理前、后的牙科鋯瓷進(jìn)行噴砂，也得到了相似的實驗結(jié)果。本研究結(jié)果表明，與對照組相比，經(jīng)過本研究所述的噴砂工藝處理后的HT鋯瓷材料三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度更高，差異有統(tǒng)計學(xué)意義。結(jié)合本研究XRD結(jié)果分析，可能是由于經(jīng)過上述工藝處理的鋯瓷組織面出現(xiàn)了相變增韌現(xiàn)象，即鋯瓷材料表面在砂粒的“撞擊”下誘發(fā)了t-m相變，相變產(chǎn)生的壓應(yīng)力作用于裂紋尖端，在裂紋擴(kuò)展時能夠起到阻礙作用，同時，t-m相變誘發(fā)的體積膨脹，彌合了打磨拋光和噴砂過程中產(chǎn)生的表面裂紋[16]，裂紋頂端的相變使相變區(qū)的體積凈增加，當(dāng)相變區(qū)內(nèi)膨脹出來的材料滯留在擴(kuò)展疲勞裂紋頂端后部時，就會引起裂紋張開位移的凈減小，從而提高了鋯瓷的彎曲強(qiáng)度。

3.3 噴砂處理對牙科鋯瓷材料疲勞性能的影響 許多學(xué)者對陶瓷材料的疲勞裂紋擴(kuò)展速率進(jìn)行了研究[11，13-16，18-19]。研究結(jié)果表明，在循環(huán)載荷或靜載荷下，陶瓷材料的裂紋擴(kuò)展速率曲線包含三個區(qū)：即近門檻值區(qū)，中等擴(kuò)展速率區(qū)（或Pairs區(qū)）和高速率擴(kuò)展區(qū)。學(xué)者們普遍認(rèn)為：當(dāng)ΔK低于該門檻值時，裂紋或者完全不擴(kuò)展，或者以無法檢測到的速率擴(kuò)展；當(dāng)ΔK高于該門檻值時，da/dN隨著的增加而急劇上升。分析陶瓷材料的裂紋擴(kuò)展速率曲線可知[13-16，18-19]，裂紋擴(kuò)展速率曲線的下邊界是門檻值Kth，上邊界是斷裂韌性KIC。進(jìn)一步研究[14]表明，在循環(huán)載荷作用下，當(dāng)ΔK＜Kth時，裂紋不擴(kuò)展；當(dāng)Kth＜ΔK＜KIC時裂紋開始擴(kuò)展，一旦開始擴(kuò)展，裂紋擴(kuò)展速率dv＞1×10-9m/cycle；當(dāng)ΔK=KIC時，裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展，其速率呈指數(shù)級增長，會在短時間內(nèi)造成陶瓷修復(fù)體的斷裂。因此，有學(xué)者[15，19]認(rèn)為，降低陶瓷材料裂紋擴(kuò)展速率的主要措施是提高斷裂韌性。然而近年來有學(xué)者發(fā)現(xiàn)，存在于近門檻區(qū)以內(nèi)的亞臨界裂紋擴(kuò)展，已經(jīng)成為導(dǎo)致陶瓷材料疲勞失效的重要原因之一[16]。圖3結(jié)果證實，噴砂組和對照組的HT鋯瓷在循環(huán)載荷的作用下都存在亞臨界裂紋擴(kuò)展（SCG，v≤10-11m/cycle）。在循環(huán)加載過程中，噴砂組和對照組的最低疲勞裂紋生長速率分別為7.6×10-13、6.7×10-13m/cycle，此時的應(yīng)力強(qiáng)度因子ΔK分別為2.75、2.7 MPa·m1/2，該值僅為各自斷裂韌性KIC的51.9%（2.75/5.3）和50.9%（2.7/5.3）。通過本研究所述的噴砂工藝處理之后，HT鋯瓷抵抗SCG裂紋擴(kuò)展的門檻值Kth由噴砂之前的2.7 MPa·m1/2提高到噴砂后的2.75 MPa·m1/2， 最低疲勞裂紋生長速率由6.7×10-13m/cycle提高到7.6×10-13m/cycle。由圖4可知，在2.7 MPa·m1/2的應(yīng)力強(qiáng)度因子的作用下，噴砂后的HT鋯瓷中沒有裂紋擴(kuò)展，而未噴砂的HT鋯瓷中的裂紋以6.7× 10-13m/cycle的速率擴(kuò)展；在2.75 MPa·m1/2的應(yīng)力強(qiáng)度因子的作用下，噴砂后的HT鋯瓷中的裂紋以7.6×10-13m/cycle的速率擴(kuò)展，而未噴砂的HT鋯瓷中的裂紋以1.35×10-12m/cycle的速率擴(kuò)展，約為噴砂后HT鋯瓷中裂紋擴(kuò)展速率的1.8倍。由此可知，經(jīng)過本研究所述的噴砂工藝處理后，HT鋯瓷修復(fù)體抵抗裂紋擴(kuò)展的能力增強(qiáng)。結(jié)合本研究XRD分析結(jié)果可知，可能是由于表面噴砂時砂粒對鋯瓷表面的沖擊作用，使得鋯瓷表面的ZrO2由介穩(wěn)四方相轉(zhuǎn)變?yōu)閱涡毕?，發(fā)生相變，相變產(chǎn)生的體積膨脹導(dǎo)致鋯瓷表面層形成壓應(yīng)力，壓應(yīng)力作用于裂紋尖端，使其在表面層中不易形成和擴(kuò)散以增韌，產(chǎn)生了表面增韌現(xiàn)象，從而提高了鋯瓷的疲勞性能。

綜上可知，經(jīng)過本文所述的方法噴砂處理后的HT鋯瓷的m-ZrO2相對含量增加，三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度升高，彎曲強(qiáng)度可靠性提高，疲勞性能增強(qiáng)。

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（本文編輯：丁敏嬌）

Effects of sandblasting on the flexural strength and fatigue property of the dental zirconia ceramics

WANG Liang1, GONG Xu2, WU Wei1, CHEN Jijun1, WU Bing3, LI Youhua1.
1.Department of Stomatology, Ningbo NO.2 Hospital, Ningbo, 315010; 2.State Key Laboratory of Military Stomatology & National Clinical Research Center for Oral Diseases, Department of Dental Materials, School of Stomatology, the Fourth Military Medical University, Xi’an, 710032; 3.State Key Laboratory of Military Stomatology & National Clinical Research Center for Oral Diseases, Department of Laboratory Center, School of Stomatology, the Fourth Military Medical University, Xi’an, 710032

Objective: To evaluate the effect of sandblasting on the flexural strength and fatigue property under cyclic loading of the dental zirconia ceramics. Methods: After polished, sixty bar-shaped specimens of HT were assigned to two groups (n=30) according to the random number table, one of which was sandblasted by alumina particles, the other was polished. The flexural strength of experimental group and control group was obtained from three-point flexural test, then examined by Weibull statistics and analyzed by the group t-test. The number of cycles to fracture was obtained from cyclic fatigue test. The fatigue crack growth rate curve based on Pairs law was used to describe the crack propagation. Results: The phase content of m-ZrO2experimental group and control group were 11.1% and 6.24%. The flexural strength of experimental group and control group were 1 228.36±137.33 MPa and 1 200.55±114.74 MPa (P＜0.05). The Weibull module of the two groups was 13.52 and 12.03. The stress corrosion cracking susceptive indexes were 35.80 and 32.87. The crack propagation occurred at the critical stress-intensity factor was as low as 51.9% and 50.9% of its fracture toughness. Conclusion: After dealing with the method described in this article, both the flexural strength and the crack growth resistance of the HT are increased. dental zirconia ceramics; sandblasting; Weibull statistics; flexural strength; cyclic fatigue; fatigue property

R783.1

A

10.3969/j.issn.2095-9400.2017.08.008

2017-01-03

寧波市自然科學(xué)基金資助項目（2016A610147）。

王梁（1979-），男，山東萊蕪人，副主任醫(yī)師，碩士。

李幼華，主任醫(yī)師，Email：37895047@qq.com。