周驥

摘 要：神華煤發(fā)熱量大，價格相對經(jīng)濟(jì)，但是灰熔點低，易結(jié)焦，本文從神華煤的特性出發(fā)，從鍋爐的設(shè)計、調(diào)試、運行等方面分析了燃用神華煤防結(jié)焦的安全措施，為今后本項目的運行檢修提供指導(dǎo)。

關(guān)鍵詞：火力發(fā)電廠；神華煤；燃燒；結(jié)焦

引言

神華煤作為國內(nèi)燃煤電廠煤源之一，儲量大，發(fā)熱量大，但其灰熔點低，結(jié)焦傾向明顯的缺點也很突出。研究神華煤的防結(jié)焦特性，保證鍋爐在燃用神華煤時能安全、穩(wěn)定、長期運行，研究神華煤的防結(jié)焦特性具有很強的現(xiàn)實意義，通過對神華煤特性的研究，為鍋爐的設(shè)計、調(diào)試、運行提供一定的指導(dǎo)。

1、本工程概況

本工程建造二臺1000MW燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組，鍋爐東方鍋爐廠生產(chǎn)的超超臨界、一次中間再熱變壓運行直流爐、采用平衡通風(fēng)、單爐膛、前后墻對沖燃燒方式、固態(tài)排渣、露天布置、全鋼構(gòu)架懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐。本工程設(shè)計煤源為神華寧夏煤業(yè)棗泉煤礦和梅花井煤礦的煙煤。

2、結(jié)焦的機(jī)理

通常認(rèn)為，煤粉顆粒進(jìn)入爐膛后被迅速加熱至燃燒，所含灰分中的礦物質(zhì)迅速分解、揮發(fā)、氧化并發(fā)生反應(yīng)，堿金屬氧化物、黃鐵礦殘渣等會氣化并隨著煙氣擴(kuò)散運動至水冷壁，受冷凝結(jié)，形成比較薄的初始垢層。初始垢層粘合力大于光滑的金屬壁面，未凝固的熔融態(tài)、半熔態(tài)顆粒部分會隨煙氣到達(dá)受熱面并受冷凝固聚集，隨著粘合力增加，積灰厚度增加，渣層的外表溫度不斷升高，接近軟化溫度時會形成粘附性很強的塑性渣膜，并隨時間增長逐漸燒結(jié)，形成大塊的焦渣。當(dāng)渣面溫度超過軟化溫度逐漸接近煙氣溫度后，焦渣本身厚度不再增加，渣層逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)榱鲃討B(tài)，結(jié)渣面向背風(fēng)側(cè)擴(kuò)散，擴(kuò)大了結(jié)焦、積渣的范圍。因此，結(jié)焦的過程能自動加劇。

3、結(jié)焦的危害

3.1鍋爐熱效率下降

受熱面結(jié)焦后，傳熱惡化、排煙溫度升高，鍋爐燃燒熱效率下降；燃燒器出口結(jié)焦，會造成氣流偏斜，燃燒惡化，有可能使機(jī)械不完全燃燒熱損失和化學(xué)不完全燃燒熱損失增大；大量結(jié)焦還會影響鍋爐的通風(fēng)流場，使鍋爐通風(fēng)阻力增大，廠用電量上升。

3.2影響鍋爐出力

水冷壁結(jié)焦后，鍋爐傳熱效率下降，爐膛出口煙溫升高，蒸汽出口溫度升高，管壁溫度升高，爐內(nèi)通風(fēng)阻力的增大，都會成為限制鍋爐出力的因素。

3.3影響鍋爐運行的安全性

結(jié)焦后過熱器、再熱器處煙溫升高，引起管壁超溫的概率增加。由于結(jié)焦往往是不均勻的，引起爐膛內(nèi)煙氣流場發(fā)生改變，爐膛內(nèi)各點溫度熱偏差增大，對鍋爐的水冷壁熱偏差帶來不利影響：爐膛上部大塊結(jié)焦掉落時，會造成爐膛負(fù)壓大幅度波動，影響鍋爐燃燒穩(wěn)定性，嚴(yán)重時可能砸壞冷灰斗水冷壁管，造成爐膛滅火或堵塞排渣口，使鍋爐被迫停止運行；大塊焦掉落，還會造成爐底水封大量高溫水濺出，燙傷就地巡檢人員。

4、神華煤特點

神華煤是我國目前最重要的動力煤之一，形成于侏羅紀(jì)時代，具有高揮發(fā)份、中高熱值、易著火、易燃盡等優(yōu)點，燃燒經(jīng)濟(jì)性好，環(huán)境保護(hù)效益高，價格也相對經(jīng)濟(jì)。因此，不少燃煤發(fā)電廠使用神華煤作為燃料，國內(nèi)一些大容量燃煤鍋爐很多采用神華煤作為設(shè)計煤種。但是神華煤也有很大的缺點，那就是是灰熔點低，積灰指數(shù)偏高，具有強的結(jié)渣性和粘結(jié)性，給鍋爐的安全穩(wěn)定運行帶來了很大的隱患。研究如何使燃用神華煤的同時保證鍋爐不結(jié)焦或者減少結(jié)焦具有很強的現(xiàn)實意義。

5、本項目神華煤的燃燒特性及對結(jié)焦的影響

5.1發(fā)熱量大

神華煤的低位發(fā)熱量高，達(dá)到了23.42-25.09 MJ/kg，本項目設(shè)計煤種低位發(fā)熱量為20.324 MJ/kg，低于神華煤低位發(fā)熱量。發(fā)熱量大意味著單位熱量需要的燃料較少，燃燒也更為集中，在爐膛會產(chǎn)生更高溫度的煙氣，有利于結(jié)焦的產(chǎn)生。

5.2灰分含量低

神華煤的收到基灰分約為4-9%，低于本項目設(shè)計煤種的灰分（15.59%）含量。較低的灰分含量在燃燒中產(chǎn)生較少的灰渣顆粒，灰渣與管壁接觸的量減少，有利于結(jié)焦的預(yù)防。

5.3揮發(fā)份較低

神華煤的收到基會揮發(fā)份為24%-34%，低于本項目設(shè)計煤種的收到基揮發(fā)份（34.69%）含量。揮發(fā)份含量低，在燃燒神華煤時煤粉的著火延后，火焰中心離燃燒器區(qū)域水冷壁更遠(yuǎn)，有利于水冷壁結(jié)焦的控制。同時揮發(fā)份低會導(dǎo)致火焰中心上移，提高屏式過熱器溫度，不利于預(yù)防結(jié)焦。

5.4灰熔點低

神華煤的煤灰軟化溫度為1150-1250℃，與本項目設(shè)計煤種的煤灰軟化溫度1170℃基本持平。在灰熔點上與本項目設(shè)計參數(shù)相差不大，同屬于易結(jié)焦的煤種。不管是否燃用神華，均需要控制爐膛內(nèi)部最高溫度，防止大規(guī)模結(jié)焦。

6、防止結(jié)焦措施

6.1設(shè)計方面

1）降低爐膛單位面積熱負(fù)荷。

設(shè)計時適當(dāng)降低爐膛的熱負(fù)荷，增大爐膛面積，能有效的降低爐膛內(nèi)的最高溫度，但增大爐膛面積會導(dǎo)致鍋爐的最低穩(wěn)燃負(fù)荷升高，不利于在低負(fù)荷下鍋爐的安全穩(wěn)定運行。

2）優(yōu)化鍋爐結(jié)構(gòu)。

在設(shè)計時充分借鑒以往的設(shè)計經(jīng)驗，并在設(shè)計時進(jìn)行爐內(nèi)流場的模擬實驗，保證爐內(nèi)的流場在各個負(fù)荷段均能保持均勻，火焰不刷墻，爐內(nèi)溫度分布較為均勻。

6.2調(diào)試方面

1）提高制粉系統(tǒng)煤粉均勻性

提高每臺制粉系統(tǒng)粉管出粉均勻，可以降低爐內(nèi)最高溫度，防止局部高溫的產(chǎn)生。局部高溫的產(chǎn)生會大大提高局部結(jié)焦的概率，使結(jié)焦處的受熱面管壁溫度升高，甚至引起超溫。通過煤粉的均流試驗（在每臺制粉系統(tǒng)的粉管支管上安裝可調(diào)縮孔和風(fēng)速測量裝置）和燃燒調(diào)整試驗。將每個粉管的出力調(diào)節(jié)均勻，配合不同制粉系統(tǒng)的切換調(diào)整，保證爐膛內(nèi)的熱負(fù)荷均勻，不發(fā)生局部溫度過高。

2）在調(diào)試階段進(jìn)行空氣動力場分布測試實驗，配合二次風(fēng)、燃盡風(fēng)的調(diào)整，提高爐內(nèi)空氣流場分布的均勻性。endprint

6.3燃料配煤方面

1）燃煤摻混摻燒

摻燒高灰熔點煤，提高入爐煤灰熔點，加強入爐煤質(zhì)化驗，控制入爐煤軟化溫度高于1100℃。摻燒神華煤時，控制神華煤的摻燒比例，若結(jié)焦情況較為嚴(yán)重，可降低神華煤的摻燒比例?？紤]四川電網(wǎng)中火電機(jī)組運行的特殊性，可能會長期處于低負(fù)荷運行，且負(fù)荷很少出現(xiàn)大幅波動情況，可以通過預(yù)測機(jī)組負(fù)荷的方式，改變神華煤的摻燒比例，使神華煤能得到最大限度的利用。

2）針對不同的負(fù)荷供給不同的煤種

高負(fù)荷時爐膛熱負(fù)荷高，發(fā)生結(jié)焦的可能性較大，此時供給灰熔點較高的煤，防止?fàn)t膛內(nèi)結(jié)焦的發(fā)生；在低負(fù)荷時，爐膛熱負(fù)荷低，此時可以供給灰熔點較低的煤，爐膛內(nèi)部也不會結(jié)焦。通過不同上煤方式的組合，達(dá)到燃用神華煤的同時防止結(jié)焦的目的。

6.4運行調(diào)整方面

1）降低爐膛內(nèi)熱負(fù)荷

結(jié)焦嚴(yán)重時可降低機(jī)組負(fù)荷降低爐膛單位面積的熱負(fù)荷，從而降低爐膛內(nèi)部的最高煙氣溫度，控制最高溫度在灰熔點以下，減少熔融或者半熔融灰分的產(chǎn)生。這樣可以減少灰分附著在管壁上的量，干燥的飛灰附著在管壁上可以通過蒸汽吹灰清潔。

2）提高煤粉細(xì)度，降低燃燒后灰分顆粒溫度

爐內(nèi)煤粉在燃燒時其顆粒溫度要高于煙氣溫度，煤粉的粒徑越大，其溫度越高。某研究結(jié)果表明：在與燃燒器距離一定的情況下，500μm粒度的顆粒溫度最多可比煙氣溫度高240℃左右；100μm粒度的顆粒溫度比煙氣溫度高100℃左右；而50μm粒度的顆粒溫度比煙氣溫度高25℃左右，且大顆粒煤粉由于燃盡時間較長，所以其保持較高溫度水平的時間更長。煤粉細(xì)度提高后，灰分顆粒溫度與爐膛的煙氣溫差變小。提高煤粉細(xì)度能降低灰分顆粒的溫度，降低結(jié)焦發(fā)生的概率。但是過高的煤粉細(xì)度會增加制粉系統(tǒng)單耗，容易導(dǎo)致磨煤機(jī)堵磨，降低磨煤機(jī)的出力高限。需要通過實驗得到最佳的煤粉細(xì)度。

3）不同制粉系統(tǒng)組合方式的調(diào)整

不同制粉系統(tǒng)的運行組合能改變爐內(nèi)的流場分布，改變火焰中心的高度。若屏式過熱器結(jié)焦情況嚴(yán)重，可以通過停用上層制粉系統(tǒng)，啟用下層制粉系統(tǒng)的方式降低爐膛火焰中心，降低爐膛出口溫度，延緩結(jié)焦的發(fā)展。也可以通過降低一次風(fēng)流量或者二次風(fēng)流量的方式降低爐膛出口溫度。

4）合理控制吹灰壓力和吹灰時間

蒸汽吹灰的目的是為了吹掉附著在受熱面管壁上的飛灰，達(dá)到清潔受熱面的效果。但吹灰壓力過高、頻率過高及每次吹灰的時間太長也會增加吹灰蒸汽對受熱面管壁吹損，降低管壁的使用壽命甚至造成受熱面爆管。經(jīng)過吹灰的調(diào)整試驗，觀察不同吹灰壓力和時間對鍋爐排煙溫度的影響，在經(jīng)濟(jì)性和安全性之間得出最優(yōu)的吹灰效果。

5）加強對受熱面結(jié)焦情況的檢查

通過就地巡檢或者爐膛掉焦的頻率，初步判斷爐膛內(nèi)部結(jié)焦的狀況。根據(jù)結(jié)焦的狀況采取增加吹灰頻率或者降低機(jī)組負(fù)荷的方式等方式防止結(jié)焦情況的繼續(xù)擴(kuò)大。

6.5檢修維護(hù)方面

1）加強停爐后的檢查

每次停爐后對受熱面管壁結(jié)焦情況、燃燒器噴口結(jié)焦情況進(jìn)行檢查，分析結(jié)焦原因，為運行的下階段調(diào)整操作提供一定的指導(dǎo)。若燃燒器已嚴(yán)重?zé)龘p，則及時對燒損部位進(jìn)行更換，防止由于燃燒器的損壞而導(dǎo)致的爐內(nèi)流場的改變。

2）結(jié)焦后的處理

若由于大塊焦掉落引起的撈渣機(jī)鏈條卡澀，應(yīng)及時組織檢修力量進(jìn)行清理，減少爐底水封破壞時間，保障鍋爐的正常運行。

7、結(jié)論

設(shè)計階段采用降低爐膛單位面積熱負(fù)荷、優(yōu)化鍋爐結(jié)構(gòu)；調(diào)試階段采用提高制粉系統(tǒng)煤粉均勻性、進(jìn)行爐內(nèi)流場試驗；燃燒配煤方面采用燃煤摻混摻燒、針對不同的負(fù)荷供給不同的煤種；運行調(diào)整方面采用降低爐膛內(nèi)熱負(fù)荷、提高煤粉細(xì)度，降低燃燒后灰分顆粒溫度、不同制粉系統(tǒng)組合方式的調(diào)整、合理控制吹灰壓力和吹灰時間、加強對受熱面結(jié)焦情況的檢查等方面的控制，控制神華煤燃燒時可能發(fā)生的結(jié)焦現(xiàn)象。

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