權(quán) 強，余 睿，孫 領(lǐng)

（1.陜西鎮(zhèn)安抽水蓄能有限公司，陜西 鎮(zhèn)安 711500；2.福建仙游抽水蓄能有限公司，福建 仙游 351200；3.福建廈門抽水蓄能有限公司，福建 廈門 361000）

非同步導(dǎo)葉在仙游抽水蓄能電站的應(yīng)用

權(quán) 強1，余 睿2，孫 領(lǐng)3

（1.陜西鎮(zhèn)安抽水蓄能有限公司，陜西 鎮(zhèn)安 711500；2.福建仙游抽水蓄能有限公司，福建 仙游 351200；3.福建廈門抽水蓄能有限公司，福建 廈門 361000）

可逆式水泵水輪機組具有水頭高、水頭變幅大、轉(zhuǎn)輪比轉(zhuǎn)速小、轉(zhuǎn)輪扁平流道狹長等特點，其S特性使得機組空載特性不穩(wěn)定并網(wǎng)困難。非同步導(dǎo)葉的投入，能有效地改善水泵水輪機S特性問題，但隨之帶來機組振動、擺度增加。仙游抽水蓄能電站應(yīng)用水泵水輪機模型試驗，獲得較優(yōu)的預(yù)開開度，非同步導(dǎo)葉的現(xiàn)場應(yīng)用取得成功經(jīng)驗。關(guān)鍵詞：水泵水輪機；S特性；非同步導(dǎo)葉；模型試驗

0 前言

1973年盧森堡Vianden抽水蓄能電站10號機組發(fā)生事故之后，人們開始了對非同步導(dǎo)葉的研究，各種研究成果表明，非同步導(dǎo)葉（預(yù)開導(dǎo)葉）的投入能有效地改善低比轉(zhuǎn)速水泵水輪機全特性曲線的S特性，甚至能消除S特性。近年來，國內(nèi)已建成或在建的高水頭抽水蓄能電站均在有效地利用非同步導(dǎo)葉來改善機組空載工況的穩(wěn)定性，使機組易于并網(wǎng)，如天荒坪、惠州、宜興、瑯琊山、仙游等電站，但非同步導(dǎo)葉的投入同時會使機組水力特性不穩(wěn)，導(dǎo)致機組振動、擺度加劇。福建仙游抽水蓄能電站（以下簡稱仙游電站）采用“1管2機”布置形式，主機為東方電機廠（以下簡稱東電）設(shè)計、制造，總裝機容量1 200 MW，額定水頭430 m，機組額定轉(zhuǎn)速428.6 r/min，共20個活動導(dǎo)葉。水泵水輪機的S特性使機組在低水頭、大開度下空載運行不穩(wěn)定，難于并網(wǎng)。本文主要介紹非同步導(dǎo)葉在仙游電站應(yīng)用，以改善水泵水輪機的S特性及機組的振動問題。

1 機組的S特性

高轉(zhuǎn)速水泵水輪機轉(zhuǎn)輪在額定轉(zhuǎn)速時起“截止水流”的作用，單位流量（Q1’）的等開度線急劇向下彎曲，甚至向單位轉(zhuǎn)速（n1’）小的方向彎曲，水輪機工況下水頭越低，空載工況越容易進入S區(qū)內(nèi)，這樣在同一單位轉(zhuǎn)速下，可能存在3個單位流量（正、零、負），使機組周期波動，空載運行很不穩(wěn)定。根據(jù)仙游電站水泵水輪機模型試驗，在機組水輪機工況空載開度范圍內(nèi)，機組全特性曲線雖無明顯S特性（如圖1所示），但在水頭較低時很容易進入S區(qū)內(nèi)。

圖1 非同步不投入時，四象限特性試驗單位流量與單位轉(zhuǎn)速關(guān)系曲線

為了提高機組低水頭下的穩(wěn)定性及并網(wǎng)可靠性，改善機組的S特性，因此在水輪機設(shè)計初期就考慮在對稱的導(dǎo)葉上增加非同步裝置，研究人員做了大量的模型試驗，本文選取三種較優(yōu)方案進行對比，即在5號、10號、15號、20號導(dǎo)葉加裝非同步裝置，分別預(yù)開14°(如圖2所示)、16°(如圖3所示)、18°(如圖4所示)。

圖2 非同步導(dǎo)葉5號、10號、15號、20號導(dǎo)葉預(yù)開14°時四象限特性曲線

圖3 非同步導(dǎo)葉5號、10號、15號、20號導(dǎo)葉預(yù)開16°時四象限特性曲線

圖4 非同步導(dǎo)葉5號、10號、15號、20號導(dǎo)葉預(yù)開18°時四象限特性曲線

2 非同步導(dǎo)葉預(yù)開角度的選擇

在做以上模型試驗時增加測量尾水管、蝸殼進口、導(dǎo)葉后轉(zhuǎn)輪前以及頂蓋的壓力脈動，通過模型試驗所得數(shù)據(jù)對比，尾水管、蝸殼進口的壓力脈動幅值基本相當，但是隨著預(yù)開導(dǎo)葉角度越大，導(dǎo)葉后轉(zhuǎn)輪前及頂蓋的壓力脈動相應(yīng)增加，導(dǎo)葉后轉(zhuǎn)輪前測點壓力脈動增加約1%～2%，頂蓋壓力脈動增加約1% ～2%。

通過模型試驗得到的曲線對比，預(yù)開14°已能改善低水頭時S不穩(wěn)定運行問題，考慮到模型試驗的準確度以及模型與真機可能存在的差異、留有較大的安全余量，同時水輪機各部件的壓力脈動值也在正常的范圍內(nèi)，模型試驗決定將非同步導(dǎo)葉預(yù)開開度設(shè)計為18°。非同步導(dǎo)葉預(yù)開開度現(xiàn)在還只能通過模型試驗去驗證，這就存在一定的偏差及局限性，導(dǎo)致非同步導(dǎo)葉預(yù)開開度的確定存在一定的偏差。

研究表明，從非同步導(dǎo)葉在不同預(yù)開開度下水泵水輪機的特性曲線可以看出，隨著預(yù)開開度的增大，正常運行范圍內(nèi)S特性逐漸消失，預(yù)開開度越大，改善效果越明顯。但是隨著預(yù)開開度增大，所引起轉(zhuǎn)輪內(nèi)水流越不穩(wěn)定，轉(zhuǎn)輪所受徑向力越大，機組的振動及擺度越大。因此仙游電站在非同步導(dǎo)葉安裝時，在非同步導(dǎo)葉小接力器活塞桿上加裝鎖定塊減小預(yù)開開度至10.5°，通過真機試驗逐步確定預(yù)開開度。

3 非同步導(dǎo)葉執(zhí)行機構(gòu)及工作原理

機組在發(fā)電工況啟動過程中，控制環(huán)帶動所有導(dǎo)葉同步開啟，之后非同步導(dǎo)葉裝置控制4個（5號、10號、15號、20號）非同步導(dǎo)葉開啟至10.5°，使機組避開S不穩(wěn)定運行區(qū)，易于機組空載并網(wǎng)。并網(wǎng)之后非同步導(dǎo)葉固定不動，控制環(huán)帶動同步導(dǎo)葉開啟至設(shè)定開度后，非同步導(dǎo)葉裝置將非同步導(dǎo)葉退出，此時20個導(dǎo)葉由控制環(huán)同步控制。

3.1 非同步導(dǎo)葉執(zhí)行機構(gòu)

仙游電站非同步導(dǎo)葉裝置有一套獨立的控制系統(tǒng)，非同步導(dǎo)葉裝置執(zhí)行機構(gòu)結(jié)構(gòu)如圖5所示。

圖5 非同步導(dǎo)葉裝置執(zhí)行機構(gòu)結(jié)構(gòu)圖1導(dǎo)葉；2連接板；3蓋板；4導(dǎo)葉銷；5調(diào)整墊片；6非同步導(dǎo)葉小接力器；7導(dǎo)葉臂

非同步導(dǎo)葉既能夠由控制環(huán)同步控制，也可以由非同步導(dǎo)葉小接力器控制，非同步導(dǎo)葉裝置控制時只有兩種狀態(tài)，即“投入”、“退出”，活塞桿進入液壓缸內(nèi)為“投入”狀態(tài)，小接力器活塞桿伸出為“退出”狀態(tài)。

非同步導(dǎo)葉裝置由額定壓力為16 MPa的油壓系統(tǒng)控制，獨立于調(diào)速器油壓裝置，由2個雙線圈電磁閥控制對稱的2組非同步導(dǎo)葉投入及退出，5號及10號為一組，15號及20號為一組。

非同步導(dǎo)葉蓋板上裝有位置開關(guān)，當非同步導(dǎo)葉動作之后其相應(yīng)的位置開關(guān)動作，反饋給監(jiān)控非同步導(dǎo)葉位置信號。

3.2 非同步導(dǎo)葉投入及退出條件

（1）非同步導(dǎo)葉投入條件1）非同步導(dǎo)葉在發(fā)電方向啟動且水頭小于475.5m；2）控制環(huán)控制同步導(dǎo)葉開啟之后，轉(zhuǎn)速大于50%ne；

3）機組出口開關(guān)（GCB）不在合位（機組作為拖動機啟動時沒有此條件）。

監(jiān)控系統(tǒng)判斷以上條件同時滿足時，2個電磁閥投入側(cè)線圈得電勵磁后將對稱的2組非同步導(dǎo)葉投入。

（2）非同步導(dǎo)葉退出條件

機組出口開關(guān)（GCB）在合位且16個同步導(dǎo)葉開度大于26%（對應(yīng)角度約6.75°）時，2個電磁閥退出側(cè)線圈得電勵磁后將2組非同步導(dǎo)葉退出。

4 非同步導(dǎo)葉在真機上應(yīng)用試驗

圖6 機組空載轉(zhuǎn)速曲線表

仙游電站在1號機調(diào)試初期，由于上庫蓄水原因?qū)е聝羲^在410 m左右，水頭很低，從單位流量與單位轉(zhuǎn)速關(guān)系曲線可以看出，此時機組很容易進入S不穩(wěn)定區(qū)運行，使機組轉(zhuǎn)速無法穩(wěn)定。試驗證明，在非同步導(dǎo)葉未投入情況下，機組轉(zhuǎn)速升至97%后無法穩(wěn)定，轉(zhuǎn)速在97%～101%之間波動；當投入非同步導(dǎo)葉預(yù)開10.5°后，機組在水輪機空載時轉(zhuǎn)速可穩(wěn)定在額定轉(zhuǎn)速（如圖6所示），機組轉(zhuǎn)速最大擺動值為0.14%,不超過規(guī)范要求的0.3%。當機組在低水頭時并網(wǎng)、非同步導(dǎo)葉滿足退出條件退出之后，機組所帶負荷較低在120 MW時，機組功率無法穩(wěn)定，最大波動從60 MW～150 MW，因為在低負荷下非同步導(dǎo)葉退出之后機組又重新進入S區(qū)運行，導(dǎo)致有功功率波動。

非同步導(dǎo)葉預(yù)開開度從19°減小至10.5°后，經(jīng)試驗在非同步導(dǎo)葉投入機組空載時機組振動、擺度值如表1、表2所示，各振動、擺度值滿足要求，因此仙游電站非同步導(dǎo)葉預(yù)開開度最終確定為10.5°。

表1 機組各導(dǎo)軸承擺度值

表2 機組各部位振動值

5 總結(jié)

非同步導(dǎo)葉在仙游電站國產(chǎn)化機組上的成功應(yīng)用，積累了寶貴的經(jīng)驗，為后續(xù)在建抽水蓄能電站提供借鑒及參考。通過模型試驗對比選擇非同步導(dǎo)葉的預(yù)開角度后，既能使S區(qū)偏離出機組正常運行范圍，又能保證機組有良好的振動、擺度。但是，在機組并網(wǎng)非同步導(dǎo)葉退出之后，若不能選擇合理的初負荷，機組很容易重新進入S區(qū)內(nèi)導(dǎo)致有功功率波動較大，甚至?xí)霈F(xiàn)逆功率。目前，對機組S區(qū)的改善及影響還只能通過模型試驗初步獲得，其理論規(guī)律還待進一步研究。

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1672-5387（2017）06-0004-03

10.13599/j.cnki.11-5130.2017.06.002

2017-04-23

權(quán) 強（1989-），男，工程師，從事抽水蓄能電站機電工程建設(shè)及機電設(shè)備管理工作。