譚繼錦, 張碩猛, 惠東方, 邢志波

(合肥工業(yè)大學(xué) 汽車與交通工程學(xué)院，合肥 230009)

某商務(wù)車滑動(dòng)門保持件性能仿真分析與試驗(yàn)研究

譚繼錦, 張碩猛, 惠東方, 邢志波

(合肥工業(yè)大學(xué) 汽車與交通工程學(xué)院，合肥 230009)

針對(duì)汽車滑動(dòng)門保持件性能要求，建立了包含與滑動(dòng)門保持件及其連接的B、C柱簡(jiǎn)化模型，選擇位移載荷及力載荷進(jìn)行加載，在LS-DYNA中分別對(duì)兩種加載方式進(jìn)行了顯式的準(zhǔn)靜態(tài)分析.結(jié)果表明，力加載難以反映車門變形與施力板位移關(guān)系，位移加載能夠正確反映受力與變形關(guān)系.通過(guò)滑動(dòng)門保持件性能試驗(yàn)，驗(yàn)證了有限元模型，并據(jù)此提出改進(jìn)設(shè)計(jì)意見(jiàn).

滑動(dòng)門保持件；準(zhǔn)靜態(tài)分析；車門試驗(yàn)

安裝在車身側(cè)圍的導(dǎo)軌和安裝在滑動(dòng)門上的3個(gè)滾輪臂等構(gòu)成滑動(dòng)門保持件.帶有滑動(dòng)門車輛在不受控行駛情況下，如接觸障礙物、受外力碰撞等減速度過(guò)大及車內(nèi)人員向外碰撞滑動(dòng)門時(shí)，可能導(dǎo)致車門產(chǎn)生較大的變形或保持件失效，使得車門打開(kāi)造成對(duì)乘員致命傷害[1].其主要原因是門鎖系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)失效、車門保持件或車門自身的結(jié)構(gòu)失效.汽車門鎖及保持件是控制車門可靠鎖緊和安全開(kāi)啟的重要機(jī)構(gòu)，汽車門鎖及保持件必須達(dá)到一定的安全性能要求.參照新近國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB15086-2013《汽車門鎖及車門保持件的性能要求和試驗(yàn)方法》，進(jìn)行了滑動(dòng)門及保持件強(qiáng)度性能分析與試驗(yàn)研究[2].

有限元分析技術(shù)在汽車研發(fā)中得到了廣泛應(yīng)用，相關(guān)驗(yàn)證試驗(yàn)也不可忽缺.但車門強(qiáng)度相關(guān)試驗(yàn)，準(zhǔn)備過(guò)程周期長(zhǎng)，試驗(yàn)不可重復(fù)性，而且成本較高.因此，通過(guò)有限元仿真分析能更好的研究車門相關(guān)性能.國(guó)內(nèi)外學(xué)者曾通過(guò)仿真得出一系列重要成果：文獻(xiàn)[3]研究了準(zhǔn)靜態(tài)加載時(shí)間的設(shè)置問(wèn)題，文獻(xiàn)[4]應(yīng)用準(zhǔn)靜態(tài)分析方法，并結(jié)合靜態(tài)試驗(yàn)驗(yàn)證了準(zhǔn)靜態(tài)分析的準(zhǔn)確性.

本文在LS-DYNA中建立了相應(yīng)的有限元模型并進(jìn)行了仿真分析，建立的有限元模型能夠有效反映車門實(shí)際狀態(tài)，復(fù)現(xiàn)試驗(yàn)過(guò)程，明確車門及門鎖系統(tǒng)各結(jié)構(gòu)對(duì)保持件強(qiáng)度性能的影響.通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證了仿真結(jié)果，證明了有限元模型的準(zhǔn)確性，以及通過(guò)有限元顯式分析進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)分析的正確性，為滑動(dòng)門保持件性能分析與改進(jìn)建立了基礎(chǔ).

1 準(zhǔn)靜態(tài)分析方法

車門試驗(yàn)中加載過(guò)程相對(duì)緩慢，雖為動(dòng)態(tài)加載，但考慮到變形和加載速度相對(duì)較慢，變形行為趨于靜力響應(yīng)過(guò)程，故可采用靜態(tài)分析方法進(jìn)行有限元分析.準(zhǔn)靜態(tài)分析用顯式方法分析靜態(tài)問(wèn)題，一方面，由于車門試驗(yàn)過(guò)程將存在大變形和復(fù)雜的接觸問(wèn)題，若采用常規(guī)的隱式分析在較大的位移載荷下仿真分析將難以收斂.本文采用基于中心差分法的顯式動(dòng)力學(xué)分析軟件LS-DYNA，避免了接觸邊界條件可能出現(xiàn)的不收斂問(wèn)題，LS-DYNA中自接觸類型也能更好地處理非關(guān)鍵接觸區(qū)域的接觸邊界條件.另一方面，加載速率的選擇也影響分析結(jié)果，若加載速率過(guò)快，在瞬態(tài)效應(yīng)的作用下，其慣性力作用將影響仿真結(jié)果，分析過(guò)程將不再是準(zhǔn)靜態(tài)；若加載速率太慢，分析時(shí)間過(guò)長(zhǎng)顯然不利于分析研究，并且適當(dāng)加快分析速度，不會(huì)嚴(yán)重影響準(zhǔn)靜態(tài)分析的結(jié)果，應(yīng)選擇合適的加載速率.

2 有限元仿真模型建立

該性能考察的問(wèn)題主要是滑動(dòng)門的變形量以及車門內(nèi)側(cè)與門框外邊緣之間的相對(duì)位移量.由于該車身尺寸大，對(duì)仿真模型進(jìn)行簡(jiǎn)化，建立了僅包含B柱和C柱的門框與滑動(dòng)門及保持件的簡(jiǎn)化模型，約束門框模型上下邊緣節(jié)點(diǎn)的全部自由度.

基于白車身及滑動(dòng)門CAD模型，劃分網(wǎng)格，設(shè)置網(wǎng)格全局尺寸為5 mm，并增加保持件有限元模型.連接方式中焊點(diǎn)類型通過(guò)實(shí)體與殼的點(diǎn)面綁定接觸實(shí)現(xiàn)，螺栓采用剛體單元模擬.考慮試驗(yàn)狀態(tài)，未定義車門內(nèi)外板的膠粘連接.完成的滑動(dòng)門及保持件有限元模型見(jiàn)圖1，共有節(jié)點(diǎn)24萬(wàn)個(gè)，單元23萬(wàn)個(gè).

圖1 滑動(dòng)門及保持件有限元模型

2.1 模型建立要點(diǎn)

2.1.1 相關(guān)接觸定義

由于車門結(jié)構(gòu)復(fù)雜，板件連接多，需要考慮的接觸復(fù)雜，接觸定義需要預(yù)估接觸部件及接觸區(qū)域.

針對(duì)車門的具體結(jié)構(gòu)，定義了車門所有可能接觸部件間的一個(gè)自接觸類型和滑動(dòng)門上、中、下3個(gè)滾輪臂與門框滑軌之間的連接和面面接觸類型.由于試驗(yàn)中增加了兩個(gè)施力板，施力板與車門內(nèi)板之間定義為面面接觸，通過(guò)面面接觸輸出接觸力.另外車門中、下2個(gè)滾輪臂采用轉(zhuǎn)動(dòng)副模擬.定義鋼對(duì)鋼無(wú)潤(rùn)滑的靜摩擦系數(shù)為0.15，動(dòng)摩擦系數(shù)為0.1.

2.1.2 鎖體與滑動(dòng)門連接

C柱側(cè)鎖體相對(duì)復(fù)雜，先對(duì)其進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化，B柱側(cè)鎖扣的模型較小且與鎖扣相配合的鎖體剛度較大，故在鎖體與鎖扣連接處增加了殼單元，建立了門鎖系統(tǒng)簡(jiǎn)化模型，模擬鎖體配合之間的接觸與鎖扣的變形(圖2～3).通過(guò)簡(jiǎn)化的鎖體連接模型，能模擬計(jì)算出其受力變化過(guò)程，研究鎖體與鎖扣間的連接失效現(xiàn)象.

圖2 鎖體與鎖扣簡(jiǎn)化模型

圖3 中滑軌及鉸鏈旋轉(zhuǎn)副模型

2.2 彈塑性材料定義

定義兩個(gè)施力板為剛體單元，其材料屬性為Rigid，遠(yuǎn)離變形處的板件設(shè)置為線彈性，在車門內(nèi)板、外板及與鎖體鎖扣連接單元等定義了板件材料的應(yīng)力應(yīng)變曲線，其他板件材料定義為雙線性彈塑性模型[5].

2.3 加載速率選擇

由于靜態(tài)分析中，最低階結(jié)構(gòu)模態(tài)控制靜態(tài)響應(yīng)，了解結(jié)構(gòu)最低階自然頻率，能估計(jì)合適的終止時(shí)間得到適當(dāng)?shù)撵o態(tài)響應(yīng).進(jìn)行滑動(dòng)門模型自由模態(tài)仿真分析，得知滑動(dòng)門最低階模態(tài)頻率為28.52 Hz，相應(yīng)的周期為0.035 s.分別設(shè)定的顯式分析時(shí)間為該周期的1、2、5和10倍，經(jīng)過(guò)一系列不同終止時(shí)間的仿真后，當(dāng)分析時(shí)間為0.035 s時(shí)，雖然變形數(shù)據(jù)相同，但接觸面合力數(shù)據(jù)以及能量變化數(shù)據(jù)均不穩(wěn)定，接觸力輸出錯(cuò)誤；當(dāng)分析時(shí)間為0.35 s時(shí)，接觸力和能量的變化均優(yōu)于較短的分析時(shí)間，最后選取分析時(shí)間為0.35 s.

加載速率經(jīng)過(guò)一系列不同加載速率的仿真分析來(lái)確定.參考金屬成型過(guò)程中，忽略剛性體的動(dòng)能，變形材料的動(dòng)能在大部分的仿真中始終不能超過(guò)內(nèi)能的5%～10%，最有效的方法是定義一條平滑的位移加載曲線.在所有的準(zhǔn)靜態(tài)分析中，加載曲線的平滑程度十分重要.在考慮用何種類型的加載曲線時(shí)，推薦的方法是盡可能平滑地在想要的時(shí)間里加載相應(yīng)的距離.為了滿足準(zhǔn)靜態(tài)仿真要求，選擇了正弦函數(shù)和斜坡函數(shù)定義的位移隨時(shí)間變化曲線[6]，并做出兩種加載方式做出對(duì)比，為了利于仿真結(jié)果處理，最終選擇了斜坡函數(shù).

質(zhì)量縮放是另一種加快加載速率的方式，本文模型設(shè)置的質(zhì)量縮放系數(shù)為-5e-7，質(zhì)量縮放比為4.4%.對(duì)于中心差分法顯式的準(zhǔn)靜態(tài)分析，基于時(shí)間積分的分析步長(zhǎng)設(shè)定并不重要，其計(jì)算步長(zhǎng)要根據(jù)設(shè)置決定，最小穩(wěn)定時(shí)間由模型中的最小單元尺寸控制，所以控制網(wǎng)格質(zhì)量對(duì)此類型的仿真分析時(shí)間至關(guān)重要.

2.4 加載方式

試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的仿真模型可采用位移載荷或力載荷，兩者不同之處是位移載荷通過(guò)施加強(qiáng)制位移，計(jì)算車門的變形，計(jì)算出接觸面的接觸合力；力載荷是施加一斜坡函數(shù)的力，得到車門的變形量.

通過(guò)對(duì)兩種加載方式的比較，在查看接觸力，接觸穩(wěn)定性，真實(shí)變形情況方面，位移載荷較力載荷的優(yōu)點(diǎn)明顯.故本文選擇了位移載荷加載，在施力板一個(gè)節(jié)點(diǎn)上定義了強(qiáng)制位移運(yùn)動(dòng)，為了更好的體現(xiàn)試驗(yàn)狀態(tài)，只約束被定義節(jié)點(diǎn)的平動(dòng)自由度x，z，轉(zhuǎn)動(dòng)自由度y，z，保留y向與繞x向自由度.

3 滑動(dòng)門保持件試驗(yàn)

根據(jù)GB 15086-2013中滑動(dòng)門保持件性能要求制定試驗(yàn)方案與流程，滑動(dòng)門保持件標(biāo)準(zhǔn)要求見(jiàn)GB 15086-2013.

3.1 試驗(yàn)車身及滑動(dòng)門

試驗(yàn)車身為帶滑動(dòng)門的某輕型客車白車身，滑動(dòng)門內(nèi)板外板之間有加強(qiáng)板件.滑動(dòng)門系統(tǒng)包含一個(gè)門鎖系統(tǒng)，位于滑動(dòng)門一側(cè)；另一側(cè)帶有一個(gè)鎖扣和兩個(gè)擋塊(關(guān)門限位器).滑動(dòng)門通過(guò)上中下3根導(dǎo)軌與安裝在車門上的上中下3個(gè)滾輪臂依附在車門框上，鎖體處于全鎖止?fàn)顟B(tài)，與鎖扣、擋塊均保持嚙合狀態(tài).

3.2 試驗(yàn)方案

3.2.1 試驗(yàn)設(shè)備

自行研制的滑動(dòng)門強(qiáng)度性能試驗(yàn)臺(tái)總體由3大部分組成：①支撐系統(tǒng)；②加載裝置；③控制系統(tǒng).支撐裝置設(shè)計(jì)成左右兩個(gè)高度可調(diào)節(jié)的支腿裝置，下端與槽板連接，上端與左右可調(diào)節(jié)平板連接，在左右平板上各安裝兩個(gè)蝸輪絲杠升降機(jī)，絲杠升降機(jī)上端通過(guò)連接板安裝加載電動(dòng)缸，形成兩路三向獨(dú)立可調(diào)節(jié)支撐裝置，適應(yīng)了不同車型與安裝位置需求.加載裝置采用兩臺(tái)伺服電動(dòng)缸實(shí)現(xiàn).控制系統(tǒng)主要參數(shù):①加載速率，取60 mm/min；②加載力目標(biāo)值，取9 000 N；③電動(dòng)缸最大行程：取300 mm.試驗(yàn)臺(tái)各組成結(jié)構(gòu)，采用模塊化方法設(shè)計(jì)，拆裝、組合方便，適用多種車型.

其他儀器有激光測(cè)距儀，攝像機(jī)等.

3.2.2 試驗(yàn)準(zhǔn)備

將試驗(yàn)車身完全固定在試驗(yàn)槽板平臺(tái)上，并通過(guò)車身側(cè)圍B、C、D柱限制車身側(cè)向位移.試驗(yàn)臺(tái)架固定安裝在槽板上，臺(tái)架穿過(guò)車身地板，從車身內(nèi)部施加橫向載荷.加載裝置通過(guò)施力板作用于車門內(nèi)側(cè)，施力板尺寸為300 mm×50 mm，長(zhǎng)邊平行地靠近車門邊緣，垂直地位于鎖體/鎖扣在車門安裝部分的中心.通過(guò)力伺服和位移伺服控制加載執(zhí)行機(jī)構(gòu)(圖4).

整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程通過(guò)多部攝像機(jī)記錄車門內(nèi)部與外部變形狀況，通過(guò)激光測(cè)距儀記錄施力裝置測(cè)點(diǎn)處位移.

圖4 滑動(dòng)門保持件強(qiáng)度性能試驗(yàn)裝置

4 試驗(yàn)與仿真結(jié)果對(duì)比分析

4.1 車門變形

車門左右兩側(cè)邊緣在鎖體下方變形不明顯，車門彎曲變形主要出現(xiàn)在車門鎖體的上部.試驗(yàn)過(guò)程中，兩側(cè)載荷施加到5 000 N前基本同步.隨著載荷增大，車門后側(cè)上角(右側(cè))變形增大，車門受力平衡被打破，兩側(cè)受力不再同步，出現(xiàn)偏差，圖5為車門試驗(yàn)外部變形某階段情況.由于車門左右側(cè)變形不一致，而導(dǎo)致施力板繞車輛X方向轉(zhuǎn)動(dòng)，載荷作用方向發(fā)生變化.在仿真過(guò)程中釋放施力板的x向轉(zhuǎn)動(dòng)自由度以適應(yīng)這一變化.LS-DYNA中通過(guò)施加強(qiáng)制位移，隨著時(shí)間步增大求解接觸狀態(tài)和車門變形，圖6為仿真后的變形狀況.

圖5 滑動(dòng)門保持件試驗(yàn)狀況

圖6 滑動(dòng)門仿真變形位移云圖

4.2 車門內(nèi)側(cè)和車門框外邊緣之間的分離距離

經(jīng)試驗(yàn)后測(cè)量B、C柱側(cè)車門內(nèi)側(cè)和車門框外邊緣之間的分離距離，B柱側(cè)車門邊緣變形距離滿足車門標(biāo)準(zhǔn)性能要求，而C柱側(cè)車門上部車門框受到施力板變向加載后，向外變形，超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)要求.試驗(yàn)結(jié)束后車門變形有所反彈，但與鎖體、鎖扣連接的車門框板件均有塑形變形發(fā)生.

圖6顯示了仿真后的變形情況，仿真結(jié)果顯示與試驗(yàn)滑動(dòng)門的變形部位相同，變形程度相似.以左側(cè)施力板1處測(cè)點(diǎn)為例，測(cè)點(diǎn)位移隨加載力變化見(jiàn)圖7，測(cè)點(diǎn)位移隨加載時(shí)間變化見(jiàn)圖8.

圖7 測(cè)點(diǎn)位移隨加載力變化曲線

圖8 測(cè)點(diǎn)位移隨加載位移變化曲線

在試驗(yàn)時(shí)間105 s時(shí)，B柱側(cè)施力板先達(dá)到目標(biāo)值9 000 N，該處測(cè)點(diǎn)位移約為69 mm.在保持17 s的目標(biāo)力后，由于車門右側(cè)變形帶動(dòng)右側(cè)施力裝置2移動(dòng)，才導(dǎo)致車門左側(cè)鎖體與鎖扣脫落失效，因此仿真與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比時(shí)均采用在此時(shí)間節(jié)點(diǎn)前的數(shù)據(jù).

在仿真時(shí)間0.176 s時(shí)，左側(cè)施力板達(dá)到了試驗(yàn)時(shí)的目標(biāo)力值9 000 N，左側(cè)鎖扣未脫開(kāi)，此時(shí)測(cè)點(diǎn)位移為73.67 mm，與試驗(yàn)數(shù)值68 mm之間的誤差為6.77 %；在車門內(nèi)側(cè)與車門框外邊緣的最大分離距離出現(xiàn)在C柱上側(cè)，距離約為140 mm.車門左側(cè)相對(duì)應(yīng)位置位移隨加載位移變化仿真與試驗(yàn)對(duì)比曲線見(jiàn)圖9，加載接觸力隨加載位移的變化仿真與試驗(yàn)對(duì)比曲線見(jiàn)圖10.由圖9和圖10可以看出，仿真過(guò)程的接觸力變化與試驗(yàn)時(shí)加載力值變化相近，有所差別的原因之一是試驗(yàn)數(shù)據(jù)取樣點(diǎn)少，仿真和試驗(yàn)由于接觸不穩(wěn)定使接觸力結(jié)果上下跳動(dòng)但整體呈上升趨勢(shì)；原因之二是由于未建立詳細(xì)的門鎖系統(tǒng)模型，其真實(shí)的鎖體配合情況并不是緊密連接在一起，而是經(jīng)過(guò)施力板作用在車門一段時(shí)間后才使門鎖及鎖扣完全接合.

圖9 測(cè)點(diǎn)位移變化仿真與試驗(yàn)對(duì)比

圖10 接觸力變化仿真與試驗(yàn)對(duì)比

由圖11可以看出，在仿真過(guò)程動(dòng)能和沙漏能都很?。怀跏冀佑|狀態(tài)穩(wěn)定以后，動(dòng)能不超過(guò)內(nèi)能的5%，沙漏能不超過(guò)總能量的5%.表明該仿真分析過(guò)程是正確的，符合準(zhǔn)靜態(tài)分析的能量條件.

圖11 準(zhǔn)靜態(tài)分析仿真過(guò)程中的能量變化曲線

4.3 分析評(píng)價(jià)

仿真和試驗(yàn)所得出的滑動(dòng)門變形與失效形式基本一致，反映所建模型的正確性，可以用于進(jìn)一步的改進(jìn)分析之用.該車身B柱和C柱變形量很小，在加載后期出現(xiàn)B柱側(cè)鎖扣失效與C柱側(cè)中滑軌連接失效.因此，簡(jiǎn)單的處理方案是改善鎖扣方式和深度，加強(qiáng)滑軌剛度和中滾輪臂連接，防止車門發(fā)生某部位率先失效的可能.基于有限元模型可以對(duì)上述方案進(jìn)行逐一論證，限于篇幅，不再詳細(xì)說(shuō)明.

5 結(jié) 論

1)基于簡(jiǎn)化的滑動(dòng)門和保持件有限元模型，通過(guò)LS-DYNA施加準(zhǔn)確的邊界條件和接觸，運(yùn)用顯式分析方法進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)分析，選擇合適的加載速率曲線和質(zhì)量縮放系數(shù)，模型具有較好的計(jì)算效率.

2)按照滑動(dòng)門保持件試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，通過(guò)試驗(yàn)研究了保持件在車門受到車輛內(nèi)部沖擊下的變形情況，驗(yàn)證了仿真模型的正確性.

3)相關(guān)仿真分析與試驗(yàn)結(jié)果為車門設(shè)計(jì)人員提供了較為詳盡的數(shù)據(jù)，為進(jìn)一步改進(jìn)車門相關(guān)性能建立了基礎(chǔ).

[1] GTR NO.1.Door Locks and Door Retention Components[S].[S.l.]:UN/WP29, 2005.

[2] GB 15086-2013. 汽車門鎖及車門保持件的性能要求和試驗(yàn)方法[S]. 北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社, 2013.

[3] 王青春，范子杰，利用Ls-Dyna計(jì)算結(jié)構(gòu)準(zhǔn)靜態(tài)壓潰的改進(jìn)方法[J]，力學(xué)與實(shí)踐,2003,25(3):20-23.

[4] 吉國(guó)明，孫 剛，張 量，承受軸壓載荷的加筋板的準(zhǔn)靜態(tài)分析[J]. 機(jī)械強(qiáng)度,2013,35(3):308-311.

[5] 吳向東，萬(wàn) 敏，周賢賓，汽車薄鋼板應(yīng)力應(yīng)變曲線及屈服軌跡的研究[J]，力學(xué)學(xué)報(bào)，2004,36(4):507-512.

[6] 黃志輝，陳盛釗，柏友運(yùn)，顯式準(zhǔn)靜態(tài)幾種加載方法的討論[J]，武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào), 2011,33(6):122-125.

Simulation Analysis and Experimental Study on RetentionPerformance of a MPV Sliding Door

TAN Ji-jin, ZHANG Shuo-meng, HUI Dong-fang, XING Zhi-bo

(School of Automotive and Traffic Engineering, Hefei University of Technology, Hefei 230009, China)

According to the performance requirements of the retention components on a sliding door for a MPV, a simplified model is established including the door, the B-pillar and C-pillar connected with the retention components. The displacement and the force are selected respectively as the imposing load. The two kinds of loading modes are analyzed with the explicit quasi-static analytical approach in LS-DYNA. The conclusion is that the force loading is difficult to reflect the relationship between the deformation of the door and the displacement of the force application plates, but the displacement loading can correctly reflect the relationship between force and deformation. The finite element model is verified by the performance test of the retention components, and some suggestions on design are putting forward.

door retention components; quasi-static analysis; door test

1009-4687(2017)02-0059-06

2017-3-10

張碩猛(1994-)，男，碩士研究生，研究方向?yàn)檐囕v現(xiàn)代設(shè)計(jì)理論與方法.

463.83

A