◎ 姚章堂，杜 琳，劉小培

（1.中糧工程科技（鄭州）有限公司，河南 鄭州 450053；2.機械工業(yè)第六設(shè)計研究院有限公司，河南 鄭州 450007）

汽車接收發(fā)放站的設(shè)計

◎ 姚章堂1，杜 琳2，劉小培1

（1.中糧工程科技（鄭州）有限公司，河南 鄭州 450053；2.機械工業(yè)第六設(shè)計研究院有限公司，河南 鄭州 450007）

汽車接收發(fā)放站是糧庫、港口、碼頭建設(shè)中常見的一種中轉(zhuǎn)設(shè)施，由于其使用功能的特殊性，通常上部為接收、發(fā)放糧食筒倉，下部為框架，上剛下柔，頭重腳輕，是一種極不規(guī)則的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)，PKPM模型整體計算依據(jù)的規(guī)范是設(shè)計此類結(jié)構(gòu)的重點。

汽車接收發(fā)放站；矩形筒倉；轉(zhuǎn)換層；構(gòu)筑物抗震設(shè)計

汽車接收發(fā)放站是糧庫建設(shè)中常見的一種糧食輸送中轉(zhuǎn)設(shè)施，配合卸糧坑、斗提機接收和發(fā)放糧食。該結(jié)構(gòu)上部為矩形筒倉，下部為框架，上剛下柔，頭重腳輕，結(jié)構(gòu)極其不規(guī)則，基本無法滿足《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》[1]對剛度比、質(zhì)量比、受剪承載力等的要求?？紤]到該建筑上人極少，可將其視為構(gòu)筑物，滿足《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》[2]的要求。本文通過汽車接收發(fā)放站設(shè)計工程實例，闡述如何利用PKPM程序選取設(shè)計參數(shù)、控制指標，從而使結(jié)構(gòu)滿足構(gòu)筑物抗震設(shè)計的具體要求。

1 工程概況

某糧食儲備庫一汽車接收發(fā)放站，結(jié)構(gòu)形式為底部2層框架，層高6 m，上部18.7 m高的單排矩形筒倉，單倉倉容為450 t，共2倉，平面尺寸5.0 m×12.0 m，平面及剖面如圖1所示。該構(gòu)筑物所在地區(qū)的抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度0.10 g，設(shè)計地震分組：第一組；場地類別：II類。

圖1 卸糧坑的平面及剖面圖

2 結(jié)構(gòu)選型

根據(jù)《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》6.1.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)形式為設(shè)筒倉的框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為二級，彈性層間位移角限值為1/650，柱軸壓比限值為0.7。一層、二層支承筒倉豎壁的框架柱截面為650 mm×750 mm，筒倉角部柱截面為500 mm×500 mm；一層框架梁截面300 mm×700 mm，二層框架梁截面400 mm×800 mm，倉壁厚為320 mm；一層板厚為120 mm，二層等效板厚為250 mm，倉頂板厚為120 mm。梁、板、柱截面尺寸如圖2所示。

圖2 結(jié)構(gòu)平面布置圖

3 荷載計算

（1）永久荷載。包括承重結(jié)構(gòu)自重、填充墻自重（250 mm加氣砼砌塊）及樓面裝飾材料自重。一層樓面裝飾材料自重為1.5 kN/m2，二層樓面裝飾材料自重為1.0 kN/m2，倉頂屋面裝飾材料自重為3.5 kN/m2。

（2）可變荷載。一層樓面等效活荷載為4.0 kN/m2；二層樓面貯料（小麥）荷載按照《鋼筋混凝土筒倉設(shè)計規(guī)范》[3]4.2.2條中式4.2.2-2計算：

頂層屋面等效活荷載為5.0 kN/m2。

（3）地震作用。根據(jù)《鋼筋混凝土筒倉設(shè)計規(guī)范》4.1.8條和《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》6.2.5條，設(shè)有筒倉的框架結(jié)構(gòu)計算水平地震作用時，貯料重力荷載代表值的組合系數(shù)取0.9，重心取貯料總重的中心。根據(jù)《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》6.2.2條5款要求，貯料荷載應(yīng)分配給縱向和橫向豎壁上，按《鋼筋混凝土筒倉設(shè)計規(guī)范》4.2.2條式4.2.2-8計算，pf=ρ[γs-γρ(1-e-μks/ρ)/μk]=122kN/m；因此，在PKPM模型中，將60 kN/m2貯料面荷載加載在二層樓面，122 kN/m貯料線荷載加載在倉頂墻壁上。

4 PKPM模型中設(shè)計參數(shù)選取

（1）周期折減系數(shù)。《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》6.2.2條7款，計算的結(jié)構(gòu)自振周期應(yīng)乘以0.8～0.9的周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻采用砌塊砌筑，周期折減系數(shù)取為0.9。

（2）分項系數(shù)?！朵摻罨炷镣矀}設(shè)計規(guī)范》4.1.5條及4.1.6條規(guī)定，永久荷載的分項系數(shù)為1.2，貯料荷載分項系數(shù)為1.3，標準值大于等于4 kN/m2的樓面活荷載分項系數(shù)為1.3，因此，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.3。4.1.9條規(guī)定，計算水平地震作用效應(yīng)時，地震作用分項系數(shù)應(yīng)取1.3。

（3）組合系數(shù)。《鋼筋混凝土筒倉設(shè)計規(guī)范》4.1.7.條規(guī)定，樓面活荷載的組合系數(shù)為0.7，貯料荷載組合系數(shù)為0.9，因此，在PKPM模型中進行整體計算時，可變荷載的組合系數(shù)建議統(tǒng)一取為0.9。

（4）柱端彎矩增大系數(shù)。比較《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》6.2.6條、6.2.7條與《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》6.2.2條、6.2.3條可知，兩者增大系數(shù)一致，考慮該結(jié)構(gòu)為轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)形式不規(guī)則，將底部兩層框架柱按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》6.3.7條及6.3.9條規(guī)定的轉(zhuǎn)換柱的構(gòu)造要求進行配筋。《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》6.2.12條規(guī)定，支承筒倉豎壁的框架柱組合彎矩及剪力設(shè)計值應(yīng)乘以不小于1.1的增大系數(shù)，而《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》6.2.6條僅規(guī)定角柱的組合彎矩、剪力設(shè)計值乘以1.1的增大系數(shù)，因此，在模型中應(yīng)將底部兩層柱全部定義為角柱以滿足《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》6.2.12條的要求。

5 控制參數(shù)

（1）軸壓比。《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》6.3.6條規(guī)定支承筒倉豎壁的框架柱，抗震等級為二級時，其軸壓比限制μN=0.7。PKPM計算結(jié)果如圖3所示，底層柱最大軸壓比為0.64，滿足規(guī)范要求。

圖3 底層柱軸壓比及長細比圖

（2）周期比。參見《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》3.4.1條文說明，扭轉(zhuǎn)周期比大于0.9的結(jié)構(gòu)屬于特別不規(guī)則，因此，應(yīng)嚴格控制結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)周期比不超0.9，以保證結(jié)構(gòu)有足夠的抗扭剛度。PKPM計算結(jié)果如表1所示，扭轉(zhuǎn)周期比為0.739，滿足規(guī)范要求。

表1 各個振型周期及扭轉(zhuǎn)系數(shù)表

（3）位移比。《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》6.2.26條規(guī)定支承筒倉豎壁的框架結(jié)構(gòu)，層間彈性位移角限制為1/650，相比一般框架結(jié)構(gòu)較嚴。PKPM計算結(jié)果顯示，X方向最大彈性層間位移比為1/1036，Y方向最大彈性層間位移比為1/1022，滿足規(guī)范要求。

（4）剪重比、剛重比。根據(jù)《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》3.5.3條規(guī)定，當結(jié)構(gòu)在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10%時，應(yīng)計入重力二階效應(yīng)的影響；5.2.5條規(guī)定任一樓層的水平地震剪力應(yīng)滿足式5.2.5的要求。

（5）剛度比、層間受剪承載力之比。根據(jù)《構(gòu)筑抗震設(shè)計規(guī)范》3.4.6條及3.4.7條規(guī)定，當下部樓層與上部樓層剛度比小于0.7，下部樓層與上部樓層受剪承載力比小于1.0且大于0.65時，下部樓層地震剪力應(yīng)放大1.25倍。因此，該結(jié)構(gòu)下部兩層的地震剪力應(yīng)乘以1.25的放大系數(shù)。

6 構(gòu)造要求

（1）箍筋要求?！稑?gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》6.3.9條規(guī)定，支承筒倉豎壁的框架柱箍筋應(yīng)全高加密，結(jié)構(gòu)二層為轉(zhuǎn)換層，建議將下部2層框架柱按照框支柱的構(gòu)造要求進行箍筋設(shè)計。

（2）倉壁角部和倉壁頂部暗梁構(gòu)造措施?！稑?gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》9.1.3條規(guī)定，支承筒倉豎壁的框架柱應(yīng)伸至倉頂，并應(yīng)與倉壁整體連接，角部構(gòu)造加強做法如圖4所示。建議在倉壁頂部設(shè)置封閉暗梁，以方便倉頂梁、板的鋼筋綁扎施工。

圖4 角部加強圖

7 結(jié)語

①與一般框架結(jié)構(gòu)相比，支承筒倉豎壁的框架結(jié)構(gòu)，抗震等級有所提高，相應(yīng)的抗震計算及抗震構(gòu)造措施應(yīng)提高。②相同抗震等級的支承筒倉豎壁的框架柱相比普通框架柱內(nèi)力放大1.1倍。③該結(jié)構(gòu)上部矩形筒倉，下部框架，上剛下柔，頭重腳輕，且二層為轉(zhuǎn)換層，因此，底部2層柱應(yīng)按框支柱的要求進行配筋設(shè)計。

[1]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部. GB 50011-2010 建筑抗震設(shè)計規(guī)范[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010.

[2]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部. GB 50191-2012構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范[S].北京：中國計劃出版社，2012.

[3]中華人民共和國建設(shè)部. GB 50077-2003 鋼筋混凝土筒倉設(shè)計規(guī)范[S].北京：中國計劃出版社，2003.

表2 污水排放檢測數(shù)據(jù)表

4 結(jié)語

圖2處理工藝優(yōu)于圖1污水處理辦法，圖1采用的是高濃度與低濃度的水質(zhì)分開，將高濃度含油的污水處理后進入低濃度含油的調(diào)節(jié)池中，完成此流程需要添加硫酸、硫酸亞鐵、生石灰、硫酸鋁等，此工藝流程較長，圖2污水處理辦法完成此流程添加一種物質(zhì)—聚合氯化鋁，視凝聚物凝聚情況，調(diào)節(jié)聚合氯化鋁使用量過濾即可，對比傳統(tǒng)圖1處理方法，圖2工藝較為簡單，投資小，小型企業(yè)投入更具有優(yōu)勢。

參考文獻：

[1]高廣蕾.用好氧生物法處理植物油廠工業(yè)廢水[J].中國油脂，1999（2）：66-68.

[2]張立偉，段國聰，彭小華，等.精煉油廠含油廢水的處理工藝及效果[J].中國油脂，2001（3）：6-8.

[3]中華人民共和國國家環(huán)境保護局. GB 8978-2002 污水綜合排放標準[S].北京：中國標準出版社，2002.

作者簡介：吳亮鑫（1986-），男，高級技師，高級食品安全管理師，河南省首席質(zhì)量執(zhí)行官；專業(yè)方向為：食用油產(chǎn)品研發(fā)、生產(chǎn)、質(zhì)量控制。

霍永生（1987-），男，高級技師；專業(yè)方向為：食用油產(chǎn)品研發(fā)、生產(chǎn)、質(zhì)量控制。

Design of Auto Receiving Distribution Silo

Yao Zhangtang1，Du Lin2，Liu Xiaopei1
(1.COFCO Engineering and Technology (Zhengzhou) Co., Ltd, Zhengzhou 450053, China; 2.SIPPR Engineering Group Co., Ltd, Zhengzhou 450007, China)

Auto receiving distribution silo is a familiar kind of transit facilities in grain depot in factories, ports, terminals. Due to the particularity of its using function, silo in the upper, frame on the bottom, upper-rigid bottom-soft, top-heavy foot-light, it is a highly irregular kind of transfer structure. The focus of the design of such structure is based on what kind of code in overall PKPM model calculation.

Auto receiving distribution silo; Rectangular silo; Transfer story; Seismic design of special structures

10.16736/j.cnki.cn41-1434/ts.2016.20.040

S379.3

姚章堂（1981-），男，工程師；專業(yè)方向為：結(jié)構(gòu)設(shè)計。