沈家寧++徐韻++張祝平+藺俊楠

DOI：10.16661/j.cnki.1672-3791.2016.19.050

摘 要：油氣井測試技術(shù)是用于石油與天然氣勘探與開發(fā)的一項油藏工程方法，是油氣藏開發(fā)過程中對單井及油氣藏進一步認識的一種重要手段，目前對于單井試井的方法和技術(shù)都很成熟，成果層出不窮，但是對于認識多井井間影響存在著局限性，尤其是在注水開發(fā)的油氣田中，注采井間的相互關(guān)系更加復雜，因此研究井間的相互關(guān)系就顯得尤為重要，同時用試井的方法分析井間對應關(guān)系還有很大的發(fā)展空間。

關(guān)鍵詞：多井試井 注采關(guān)系 研究現(xiàn)狀

中圖分類號：TE353 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2016）07（a）-0050-03

通過查閱國內(nèi)外文獻，關(guān)于注采井間用滲流理論聯(lián)系的文章都是很少見的，要研究這個問題，需根據(jù)滲透理論和試井理論的發(fā)展來進一步認識。對于現(xiàn)有油氣藏的試井模型，前人提出了很多數(shù)學模型。目前廣泛使用的理論曲線大多是以Gringarten的拉普拉斯空間解為基礎(chǔ)。

1 研究現(xiàn)狀

1989年馮文光分析總結(jié)了20世紀80年代多井試井的新進展，在均質(zhì)各項同性油藏中，一口井存在井筒續(xù)流和表皮效應的干擾試井和秒沖試井的通用典型曲線已有進展，但是兩口井都存在井筒效應時還不能求取有關(guān)參數(shù)；在有垂直裂縫的均質(zhì)油藏中，已經(jīng)獲得了激動井和觀察井都存在裂縫的解；在雙孔隙介質(zhì)中，做出了未考慮井筒效應的干擾試井圖版；在均質(zhì)各項異性地層的垂向滲透性試井典型曲線中考慮了激動井和觀察井射孔段都存在井筒續(xù)流和表皮效應的影響[1]。同年劉振華、孔祥言研究了雙重介質(zhì)中，考慮表皮效應和井筒儲集效應下的試井問題[2]；戴榕菁等利用積分變換法研究了無限大多層油藏滲流問題的解析和應用[3]。

1990年張望明從滲流方程的反問題出發(fā)，提出通過一個非線性最小二乘參數(shù)估計，使實測數(shù)據(jù)與模型數(shù)據(jù)自動擬合的方法?？梢砸淮涡越忉屚挥筒刂懈骷泳c觀測井間的不同滲透率，而且節(jié)省了測試時間和減少了測試儀器[4]。

1992年曾萍針對各向同性的非均質(zhì)油藏，提出了非線性回歸分析方法，使用有限差分和連續(xù)函數(shù)逼近理論，研究多井試井，得到井間流動系數(shù)分布，對平面非均質(zhì)性進行描述[5]。

1993年林加恩等人提出了多井系統(tǒng)中的壓力恢復分析理論，著重分析了無限多多井系統(tǒng)和封閉油藏中的多井系統(tǒng)。提出了注采井同時存在的壓力分析理論及方法，解決了表皮系數(shù)、地層壓力等基本參數(shù)的求解，同時求得了注采比這一重要參數(shù)[6]。

1994年林加恩通過對大慶薩爾圖油田南部的試井資料進行多井資料分析，得出隨著油田開發(fā)的深入，多井或者臨井的影響越來越大，而且這種影響在高滲透性油藏中普遍存在[7]。姚軍等建立了用油水飽和度分布描述水驅(qū)過程的試井模型并做出了注水井壓力降的分析圖形[8]。

1996年林加恩等根據(jù)注水開發(fā)多井的試井分析提出新的解釋方法，得到了單井注采比這一重要的油藏動態(tài)信息，能夠指導油藏的注采平衡管理深入到油藏的基本單元中去[9]。

1997年李遠欽、劉雯林研究了試井分析中的方程反演，通過應用微干擾法將二維滲流方程進行反演，提出以這種反演為基礎(chǔ)，確定地層孔隙度及滲透率隨空間的變化情況[10-11]。

2002年閆長輝提出了注采關(guān)聯(lián)性的概念，重點研究了無限大地層雙重介質(zhì)不穩(wěn)定滲流條件下的注采關(guān)系，通過注采井間的相關(guān)參數(shù)的耦合，使得注采井間的聯(lián)系更加的緊密，為多井干擾情況下的試井提供了解決方法[12]。

2003年陳青研究給出了注采試井雙對數(shù)理論圖版，以多井滲流理論為基礎(chǔ)，通過研究生產(chǎn)井及注水井間的注采比、注采竄流系數(shù)比、注采井距等將注采井聯(lián)系在一起，補充了地下滲流力學理論，并且將單井的參數(shù)分析發(fā)展到了井間關(guān)系的分析[13]。

2005年王德山等提出了基于源函數(shù)理論，計算任意產(chǎn)量、排列的斜井多井系統(tǒng)壓力響應的算法，并且通過實例進行了驗證?？捎糜谠卩従蓴_下的試井分析[14]。

2006年姚軍等考慮了生產(chǎn)歷史、非均質(zhì)性、多井及油水兩相滲流等特征，建立了試井數(shù)值解釋的流線模型。通過用求解得到的無限大油藏試井解釋模型與格林圖版比較，驗證了流線試井解釋模型的正確性[15]。同年Levitan在Sbhroeter的單井動態(tài)壓力及產(chǎn)量數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，提出了運用于多井系統(tǒng)的反褶積算法，并能應用該算法消除井產(chǎn)量變化及油藏中其他井的干擾，重建了油藏中每口激動井單一產(chǎn)量生產(chǎn)時的壓力瞬時響應特征 [16]。曾等以兩口考慮了井筒儲集系數(shù)的井為研究對象，通過拉氏空間疊加的方法，推導模型的拉氏空間解，繪制了樣板曲線。結(jié)合實例得出在油田開發(fā)后中后期，使用多井系統(tǒng)模型進行解釋可以在很大程度上排除鄰井干擾，提高試井分析準確度[17]。

2007年閆長輝、陳青建立了無窮大地層雙重介質(zhì)具有井儲及表皮情況下的注采滲流方程并求解，提出了以注水井為中心的拉氏空間解及無量綱模型的精確解。通過使用數(shù)學積分變換，將建立的滲流力學數(shù)學模型用注采比、竄流系數(shù)比等參數(shù)來進一步分析注采關(guān)系[18]。劉永良等根據(jù)稠油油藏的滲流特征，建立了稠油熱采的有限多試井分析模型。通過將壓力在拉氏空間疊加的方法，求得了模型的拉氏空間解，用Stehfest數(shù)值反演后的函數(shù)進行樣板曲線的繪制。通過分析發(fā)現(xiàn)鄰井的存在對測試井的壓力導數(shù)曲線有明顯影響[19]。

2008年閆長輝、陳青將注水井組的對比測試應用到了實際的方法中，針對雙河油田特高含水開發(fā)后期的V上油組的注水井組對比測試，分析了注采對應關(guān)系，并提出了相應的措施及工藝[20]。

2009年李學文等在多井油藏的試井分析中將井間干擾看作區(qū)域性的壓力變化，通過對一注一采油藏系統(tǒng)研究，建立了典型曲線特征圖版，用來辨識多井系統(tǒng)中的壓力恢復曲線。當在低滲透油藏中的某一方向存在著連通性和滲透性都比較好的裂縫時，可以將井間干擾的資料簡化為兩口井系統(tǒng)進行試井分析[21]。

2010年胡小虎等在單井反褶積方法的基礎(chǔ)上，對具有井間干擾的多井系統(tǒng)，進行流量反褶積研究，并將井自身的壓力響應分離出去。得到單位流量下井自身的壓力響應和以單位流量生產(chǎn)時對鄰井的壓力響應[22]。

2011年楊景海等研發(fā)了UST數(shù)值試井軟件，可以進行井間干擾時的試井分析，能進行多井分析，結(jié)合算例給出了壓力恢復及降落時的壓力導數(shù)的典型特征[23]。

2013年吳明錄等建立了流線干擾數(shù)值試井模型，能夠考慮滲透率等地層參數(shù)的變化、油藏非均質(zhì)性及各項異性。通過對井距、表皮系數(shù)、井筒儲集系數(shù)和油藏外邊界壓力響應的影響進行分析，認為井筒儲集系數(shù)只影響激動井的早期階段且影響很小，而監(jiān)測井本身不存在續(xù)流過程；同時認為激動井的表皮系數(shù)壓降經(jīng)過長距離傳播后不能在觀察井監(jiān)測到，因此在建立流線干擾試井解釋模型時只需要考慮激動井的井筒儲集效應和監(jiān)測井的表皮效應[24]。

2015年沈家寧以無限大地層不穩(wěn)定滲流模型為基礎(chǔ)，以注水井為中心分析討論在注采井分別提前工作的情況下，壓力方程的簡化問題尤其是冪積分函數(shù)項簡化，并用簡化的公式進行壓力特征曲線圖的繪制。分析提前工作時間、油水粘度比、注采比、彈性儲容比、生產(chǎn)井含水率、地層滲透率、注采井距等因素對注采井井底壓力特征影響[25]。

2 結(jié)論

（1）在油氣井測試與油藏參數(shù)解釋方面，國內(nèi)外的試井理論與方法已達到較高水平，成果層出不窮。

（2）對于注采井之間的試井研究，還有很大的發(fā)展空間，尤其是在油田開發(fā)中后期，隨著注水井數(shù)的增多，注采井間關(guān)系更加復雜，多井試井分析變得更加重要。

參考文獻

[1] 馮文光.多井試井的新進展[J].油氣井測試，1989（3）：80-96.

[2] 劉振華，孔祥言.考慮井筒儲集效應和表皮效應情況下雙重滲透率問題的研究[J].水動力學研究與進展，1989（3）：45-52.

[3] 戴榕菁，孔祥言，鐘釗新.無限大多層油藏滲流問題的解析解及其應用[J].應用數(shù)學和力學，1989（9）：825-832.

[4] 張望明，曾萍.曲線自動擬合法在多井試井分析中的應用[J].江漢石油學院學報，1990（2）：46-53.

[5] 曾萍，張望明，劉振華.非均質(zhì)油藏中多井試井非線性回歸分析方法[J].江漢石油學院學報，1992（1）：55-58.

[6] 林加恩，劉尉寧，陳欽雷.多井系統(tǒng)中的壓力恢復分析理論[J].油氣井測試，1993（4）：51-58，67.

[7] 林加恩，劉寧，陳欽雷.多井系統(tǒng)中壓力恢復曲線特征[J].大慶石油地質(zhì)與開發(fā)，1994（4）：56-59，77.

[8] 姚軍，李愛芬，李桂江.注水井壓降試井分析方法及其應用[J].石油大學學報：自然科學版，1994（S1）：8-12.

[9] 林加恩，劉尉寧，陳欽雷.注水開發(fā)多井系統(tǒng)試井分析理論的應用[J].石油勘探與開發(fā)，1996（3）：58-63，100.

[10] 李遠欽，劉雯林.試井分析中的方程反演理論及應用[J].石油勘探與開發(fā)，1997（5）：72-75，123.

[11] 李遠欽.試井分析中的反演問題[J].江漢石油學院學報，1997（2）：126-131.

[12] 閆長輝.注采關(guān)聯(lián)性分析[D].成都理工大學，2002.

[13] 陳青，閆長輝，馮文光.注采試井雙對數(shù)理論圖版[J].礦物巖石，2003（3）：101-103.

[14] 王德山，聶立新，李兆敏.斜井多井系統(tǒng)中一口井壓力降落曲線試井分析[J].石油天然氣學報：江漢石油學院學報，2006（1）：95-97.

[15] 姚軍，吳明錄，戴衛(wèi)華，等.流線數(shù)值試井解釋模型[J].石油學報，2006（3）：96-99.

[16] M Levitan.Deconvolution of Multi Well Test Data[J]. Spe Journal，2007（12）：420-428.

[17] 曾，賈永祿，王海濤，等.有限多井系統(tǒng)試井模型及樣板曲線分析[J].新疆石油地質(zhì)，2006（1）：86-89.

[18] 閆長輝，陳青.以注水井為中心的注采試井精確解[J].試采技術(shù)，2007（2）：4-7.

[19] 劉永良，賈永祿，霍進，等.稠油熱采有限多井試井模型研究[J].特種油氣藏，2007（1）：58-61，107.

[20] 閆長輝，陳青.注水井組對比測試在注水方案調(diào)整中的應用[J]. 鉆采工藝，2008（2）：71-73.

[21] 李學文，羅江濤.鄰井影響的試井分析模型應用研究[J].油氣井測試，2009（2）：5-7.

[22] 胡小虎，鄭世毅，李相方.多井干擾反褶積試井方法研究[J].油氣井測試，2010（2）：15-18，75.

[23] 楊景海，李道倫，查文舒，等.數(shù)值試井技術(shù)及UST數(shù)值試井軟件[J].油氣井測試，2011（4）：5-9，75.

[24] 吳明錄，劉丕養(yǎng)，姚軍，等.流線干擾數(shù)值試井解釋模型及礦場應用[J].西安石油大學學報：自然科學版，2013（6）：67-72.

[25] 沈家寧.試井法分析井間注采對應關(guān)系[D].成都理工大學，2015.