劉 盼，王生光

(蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730070)

第三系砂泥巖隧道應(yīng)力監(jiān)控量測(cè)分析

劉 盼，王生光

(蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730070)

監(jiān)控量測(cè)是新奧法施工的重要組成部分，其可以簡(jiǎn)單直接的掌握隧道圍巖變形和支護(hù)結(jié)構(gòu)受力情況。通過(guò)依托牡綏線雙豐隧道應(yīng)力監(jiān)測(cè)斷面，詳細(xì)的介紹了應(yīng)力量測(cè)的原理、內(nèi)容和監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的處理方法，以及得出第三系砂泥巖隧道最大跨處為圍巖薄弱環(huán)節(jié)，在初期支護(hù)中要嚴(yán)格控制變形并采取加固措施等結(jié)論。通過(guò)監(jiān)控量測(cè)能更好的調(diào)整施工方法和支護(hù)參數(shù)，確保施工安全，并為同類工程施工提供較大的參考價(jià)值。

新奧法；監(jiān)控量測(cè)；第三系砂泥巖

新奧法設(shè)計(jì)與施工越來(lái)越多的被應(yīng)用于現(xiàn)代高速鐵路隧道建設(shè)。新奧法作為一種新的施工方法，摒棄了傳統(tǒng)礦山法施工思想(隧道圍巖荷載完全由支護(hù)結(jié)構(gòu)承擔(dān))，而是將隧道圍巖和襯砌結(jié)構(gòu)看作成一個(gè)完整的支護(hù)體系，允許圍巖有少量變形。監(jiān)控量測(cè)作為新奧法施工的三要素(控制爆破，噴錨支護(hù)和監(jiān)控量測(cè))之一，在隧道建設(shè)中俞現(xiàn)俞重要，其不但可以直觀的提供圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)的安全穩(wěn)定信息，還能進(jìn)一步優(yōu)化施工方法和支護(hù)參數(shù)，為隧道的安全修建提供技術(shù)保障。

1 工程概況

雙豐隧道位于黑龍江省東寧縣，起訖里程為DK461+752～DK468+978，全長(zhǎng)7 236 m，為牡綏線最長(zhǎng)雙線隧道，隧道采用三臺(tái)階七步開(kāi)挖法施工，共設(shè)有2座斜井，最大埋深約140 m。隧道圍巖所處的工程地質(zhì)較為復(fù)雜，表層覆蓋玄武巖和砂泥巖，下基層圍巖分布起伏較大，主要有花崗巖、花崗閃長(zhǎng)巖、安山玢巖，中部是沉積松軟的第三系砂泥巖。

2 監(jiān)控量測(cè)的目的和意義

第三系砂泥巖易被水軟化、沖蝕，形成涌泥、流砂和塌方，這種圍巖成巖性差，受地下水作用，開(kāi)挖擾動(dòng)后基本呈糊狀，基底有涌水現(xiàn)象發(fā)生，工程性質(zhì)迅速惡化，多次出現(xiàn)涌水涌泥、變形過(guò)大、施工進(jìn)度緩慢等問(wèn)題。第三系砂泥巖地層施工，國(guó)內(nèi)尚且無(wú)成功的施工案例可以借鑒，國(guó)外可以借鑒的類似工程又不多，因此，進(jìn)行隧道圍巖應(yīng)力監(jiān)控量測(cè)可以準(zhǔn)確了解第三系砂泥巖的圍巖特性、強(qiáng)度、圍巖變形、膨脹性等，并對(duì)隧道支護(hù)參數(shù)、預(yù)支護(hù)參數(shù)、變形控制、施工方法及基底加固處理技術(shù)等進(jìn)行系統(tǒng)優(yōu)化，其具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

3 監(jiān)測(cè)原理

3.1 圍巖壓力量測(cè)

圍巖壓力量測(cè)以壓力盒作為壓力量測(cè)傳感器，每個(gè)測(cè)點(diǎn)安裝一個(gè)壓力盒，通過(guò)傳感器的頻率變化計(jì)算圍巖壓力大小和變化情況。壓力盒取丹陽(yáng)市巖泰工程廠振弦式傳感器，工作溫度為-25～+60 ℃，線性誤差為0.730%F.S，計(jì)算公式為：

P=K×(Fi-F0)

(1)

式中：P為壓力值，負(fù)值為拉力，正值為壓力；F為頻率讀數(shù)；K為標(biāo)定系數(shù)。

3.2 鋼拱架應(yīng)力量測(cè)

鋼拱架應(yīng)力量測(cè)以表面應(yīng)變計(jì)作為應(yīng)力量測(cè)傳感器，每個(gè)測(cè)點(diǎn)安裝一個(gè)表面應(yīng)變計(jì)，通過(guò)傳感器的頻率變化計(jì)算拱架應(yīng)力大小。表面應(yīng)變計(jì)取丹陽(yáng)市巖泰工程廠振弦式傳感器，工作溫度為-25～+60 ℃，線性誤差為0.539%F.S，計(jì)算公式為

P=K×(Fi-F0)

(2)

式中：P為應(yīng)力值，負(fù)值為壓應(yīng)力，正值為拉應(yīng)力；F為頻率讀數(shù)；K為標(biāo)定系數(shù)。

4 監(jiān)控量測(cè)內(nèi)容

4.1 監(jiān)測(cè)斷面選擇

結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)情況，為更好的觀察總結(jié)圍巖工程特性和優(yōu)化施工方法，監(jiān)控量測(cè)斷面選取在工程地質(zhì)比較典型地段—第三系砂泥巖互層段即DK462+950斷面。

4.2 監(jiān)測(cè)內(nèi)容和測(cè)點(diǎn)布設(shè)

實(shí)施全面分析圍巖穩(wěn)定信息和支護(hù)結(jié)構(gòu)受力情況，又能使各測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)間可以相互比較，相互聯(lián)系，故量測(cè)項(xiàng)目布設(shè)在同一斷面上，共布設(shè)5個(gè)測(cè)點(diǎn)，分別在拱頂，拱腰和最大跨位置，進(jìn)行圍巖壓力、鋼拱架應(yīng)力、初支與二襯間接觸壓力等應(yīng)力量測(cè)。測(cè)點(diǎn)布設(shè)和量測(cè)項(xiàng)目布置如圖1、圖2所示。

圖1 斷面測(cè)點(diǎn)布設(shè)圖(m)

4.3 量測(cè)頻率

測(cè)量頻率根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)圍巖支護(hù)結(jié)構(gòu)受力情況確定。在二襯施做前，圍巖壓力活躍，支護(hù)結(jié)構(gòu)受力發(fā)生規(guī)律性變化，量測(cè)頻率1次/天；在二襯施做后，圍巖壓力基本穩(wěn)定，各支護(hù)結(jié)構(gòu)受力也基本穩(wěn)定，量測(cè)頻率1次/周，或者根據(jù)數(shù)據(jù)變化情況適當(dāng)拉長(zhǎng)數(shù)據(jù)測(cè)量時(shí)間間隔。

圖2 量測(cè)項(xiàng)目布置示意圖

編號(hào)量測(cè)項(xiàng)目?jī)x器A圍巖壓力壓力盒B鋼拱架應(yīng)力應(yīng)變計(jì)C接觸壓力壓力盒

5 量測(cè)數(shù)據(jù)分析

5.1 圍巖壓力

圍巖壓力監(jiān)測(cè)可間接的采集到圍巖因變形受阻而作用在支護(hù)結(jié)構(gòu)上的力。壓力盒安裝完成后，用頻率讀數(shù)儀測(cè)量壓力盒讀數(shù)，并對(duì)每個(gè)測(cè)點(diǎn)讀數(shù)三次，取其平均值作為數(shù)據(jù)分析的初始讀數(shù)。圍巖壓力曲線圖如圖3～圖5所示。

圖3 拱頂圍巖壓力曲線圖

圖4 拱腰圍巖壓力曲線圖

拱頂處圍巖壓力最大值為362 kPa，支護(hù)結(jié)構(gòu)呈受壓狀態(tài)。壓力盒安裝前5 d，圍巖壓力增值迅速，達(dá)到220 kPa，表明拱頂初噴混凝土比較密實(shí)，很好的填充了圍巖與鋼拱架之間的空隙。隨著掌子面的進(jìn)尺和中臺(tái)階的開(kāi)挖，第8 d時(shí)，圍巖壓力發(fā)生異常呈下降趨勢(shì)，分析原因是隧道的開(kāi)挖影響了圍巖的穩(wěn)定性。第10 d后，圍巖壓力呈增大狀態(tài)，并在第22 d達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。施做二襯時(shí)，模板的拆卸引起了圍巖壓力的重新分配，圍巖壓力有輕微的變化，但隨后趨于穩(wěn)定狀態(tài)，支護(hù)效果表達(dá)良好。

左拱腰和右拱腰在初期階段，圍巖壓力增值速率一致，第3 d，右拱腰的圍巖壓力值為120 kPa，左拱腰圍巖壓力值為82 kPa，表明拱腰初噴混凝土較密實(shí)，與圍巖接觸較好。隨著隧道的開(kāi)挖，第5 d后，左右拱腰圍巖壓力值呈不同的走勢(shì)，右拱腰壓力值呈增大趨勢(shì)，左拱腰壓力值無(wú)明顯變化，基本達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。第30 d后，圍巖壓力穩(wěn)定，左右拱腰壓力值分別穩(wěn)定于120 kPa和260 kPa。

圖5 最大跨圍巖壓力曲線圖

左右最大跨圍巖壓力在前4 d增值較大，左右最大跨處圍巖壓力值分別為76 kPa和62 kPa，表明初期支護(hù)效果表達(dá)較好。第5 d后，砂泥巖地層發(fā)生涌水現(xiàn)象，使圍巖處于破損狀態(tài)而進(jìn)行的排水，注漿措施，致使左最大跨處圍巖壓力變化較復(fù)雜，無(wú)規(guī)律性可循。第40 d后，圍巖壓力基本趨于穩(wěn)定狀態(tài)，左右最大跨圍巖壓力最大值為80 kPa和78 kPa。監(jiān)控量測(cè)時(shí)間段內(nèi)，圍巖基本呈收斂形式，此斷面與2013年10月中旬進(jìn)行二襯施工，二襯施工后圍巖壓力處于穩(wěn)定狀態(tài)。

5.2 鋼拱架應(yīng)力

表面應(yīng)變計(jì)安裝完成后，用頻率讀數(shù)儀測(cè)量應(yīng)變計(jì)讀數(shù)，并對(duì)每個(gè)測(cè)點(diǎn)讀數(shù)三次，取其平均值作為數(shù)據(jù)分析的初始讀數(shù)。鋼拱架應(yīng)力曲線圖如圖6～圖7所示。

各測(cè)點(diǎn)鋼拱架應(yīng)力在安裝初期階段，均有明顯的增大趨勢(shì)，其中拱頂、拱腰的增值速率較小，左右最大跨的增值速率較大，主要原因是掌子面的推進(jìn)擾動(dòng)了圍巖的穩(wěn)定性，從而產(chǎn)生了應(yīng)力。隨著下臺(tái)階和仰拱的開(kāi)挖，拱頂拱腰處應(yīng)力值進(jìn)一步提升，而最大跨處應(yīng)力值無(wú)明顯變化，說(shuō)明拱頂拱腰處圍巖還在收斂狀態(tài)，最大跨處初期支護(hù)效果表達(dá)良好，圍巖穩(wěn)定。第28 d時(shí)，右最大跨處鋼架應(yīng)變計(jì)讀數(shù)異常，分析原因是該測(cè)點(diǎn)的儀器損壞。拱頂?shù)淖畲髴?yīng)力為-368 MPa，左右拱腰的最大應(yīng)力為-240 MPa和-395 MPa，左右最大跨的最大應(yīng)力為-453 MPa和-396 MPa，其中拱頂、右拱腰、左右最大跨最大應(yīng)力均已超過(guò)鋼拱架應(yīng)力屈服強(qiáng)度。二襯施工后，各測(cè)點(diǎn)鋼架應(yīng)力基本穩(wěn)定，無(wú)明顯的起伏變化。

圖6 拱頂、拱腰鋼拱架應(yīng)力曲線圖

圖7 最大跨鋼拱架應(yīng)力曲線圖

5.3 二襯接觸壓力

接觸壓力曲線圖如圖8～圖9所示。

圖8 拱頂拱腰接觸壓力曲線圖

圖9 最大跨接觸壓力曲線圖

拱頂接觸壓力最大值為98.5 kPa，在儀器安裝的前10 d時(shí)間里，混凝土強(qiáng)度表達(dá)較弱，壓力值無(wú)明顯變化。第13 d時(shí)，圍巖壓力開(kāi)始增大，呈階段性的性變化。30 d過(guò)后，二襯強(qiáng)度表達(dá)明顯，支護(hù)結(jié)構(gòu)呈增長(zhǎng)趨勢(shì)。左右拱腰接觸壓力差距較大，儀器安裝的10 d時(shí)間里，拱腰壓力較弱，在0 kPa左右徘徊。第13 d時(shí)左拱腰壓力逐漸增大，并隨著時(shí)間的推移趨于穩(wěn)定,最大值為35 kPa，而右拱腰壓力無(wú)變化。從左右最大跨接觸壓力曲線圖分析得知，隧道受較大的偏壓作用，在施工過(guò)程中應(yīng)當(dāng)引起重視。儀器安裝前10 d時(shí)間里，壓力增值速率較小，第13 d后，壓力值有明顯的增值現(xiàn)象，左最大跨處接觸壓力值急劇上升，二襯支護(hù)結(jié)構(gòu)承受較大的圍巖壓力。第30 d時(shí)，左右最大跨圍巖壓力趨于穩(wěn)定，最大壓力值分別為325 kPa和86 kPa.

6 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)雙豐隧道DK462+950斷面應(yīng)力監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析可以得出如下結(jié)論。

(1)初期支護(hù)很大程度上承受了圍巖壓力，拱頂處的圍巖壓力最大。隧道圍巖壓力處于平穩(wěn)階段后，仍存在一定的波動(dòng)，盡管對(duì)隧道穩(wěn)定性沒(méi)有影響，但隨著掌子面的進(jìn)尺，圍巖對(duì)初期支護(hù)的作用處在變化之中，需要進(jìn)一步的監(jiān)測(cè)研究。拱頂、右拱腰、左右最大跨處鋼架應(yīng)力均已超過(guò)其抗壓屈服強(qiáng)度極限，在施工環(huán)節(jié)中要采取加固措施嚴(yán)格控制圍巖變形。

(2)通過(guò)監(jiān)控量測(cè)不但能準(zhǔn)確判斷初期支護(hù)結(jié)構(gòu)受力情況，還能為二襯施做預(yù)測(cè)最佳施工時(shí)間。在進(jìn)行初期支護(hù)后30 d，圍巖壓力、鋼拱架應(yīng)力都處于穩(wěn)定狀態(tài)，隧道穩(wěn)定性性良好，可以進(jìn)行二襯施工。

(3)監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)分析顯示，雙豐隧道所采用現(xiàn)行的施工組織設(shè)計(jì)和支護(hù)參數(shù)是可行的，雖然第三系砂泥巖施工工序較為復(fù)雜，但在很大程度上保證了隧道的安全穩(wěn)定性。

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[5] 陳耕野，劉斌，等.韓家?guī)X大跨度公路隧道應(yīng)力監(jiān)測(cè)分析[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2005.

Tertiary sand shale tunnel monitoring analysis of stress

LIU Pan

(Institute of Civil Engineering， Lanzhou Jiaotong University，Lanzhou，Gansu 730070,China)

Monitoring is an important part of the construction of new Austrian method, it can be simple and direct master the deformation of tunnel rock and supporting structure. Based on MUSUI line ShuangFeng tunnel stress monitoring cross section, it principle of force measurement are introduced simply, the content and the analysis of monitoring data deal processing. And it is concluded that the largest place of tertiary sand shale tunnel is the weak link of rock. To strictly control the deformation and primary support reinforcement measures. By monitoring can better adjust the construction method and support parameters, ensure the construction safety, and provide greater reference value for similar project construction.

NATM；monitoring；tertiary sand shale

2015-07-08

劉盼(1990-)，男，甘肅慶陽(yáng)鎮(zhèn)原人，研究方向：地下工程與隧道。

U455.2

C

1008-3383(2016)02-0098-04