趙艷華 董建婷 張秀茜 王斌

（北京空間機電研究所，北京 100094）

漫反射板全光路全視場全口徑在軌輻射定標技術

趙艷華 董建婷 張秀茜 王斌

（北京空間機電研究所，北京 100094）

空間光學遙感器輻射定標包括發(fā)射前實驗室輻射定標和在軌輻射定標。中國空間光學遙感器壽命由最初2～3年已延長到8～10年，需要建立在軌輻射定標系統(tǒng)。文章在總結美國、法國、英國同類相機在軌輻射定標方法的基礎上，結合中國漫反射板研制基礎及工程實現(xiàn)能力，以某項目需求為背景，提出了大視場可見–近紅外空間相機全光路全視場全口徑在軌輻射定標方法。星上定標系統(tǒng)由漫反射板、穩(wěn)定性監(jiān)測比輻射計組成。漫反射板置于入光口前，定標時刻漫反射板展開后，太陽照亮漫反射板形成已知光譜輻亮度的近似朗伯面光源，直接實現(xiàn)空間光學遙感相機全孔徑、全光路和全視場的星上輻射定標；穩(wěn)定性監(jiān)視比輻射計用于漫反射板星上穩(wěn)定性監(jiān)視及其雙向反射分布函數（BRDF）修正，確保長期在軌運行過程中空間光學遙感相機的數據產品的絕對輻射定標精度。經過分析，該方法下相機絕對輻射定標精度優(yōu)于5%。

大視場 全光路 全視場 全口徑 在軌輻射定標 空間光學遙感器

Key wordslarge field; all-optical path; full field; full bore; in-orbit radiometric calibration; space optical remote sensor

0 引言

由于可見–近紅外探測器性能較穩(wěn)定、響應一致性較好，因此國內該類空間光學遙感相機一般在發(fā)射前會進行實驗室定標[1]，很少設置星上輻射定標裝置；在軌后有的會利用地面定標場作場地定標[2]，也有的會利用在軌標定較好的相機進行交叉定標[3]。隨著衛(wèi)星壽命由2～3年延長到8～10年以及定量化應用的需求，僅靠發(fā)射前輻射定標數據，無法真實反映可見–近紅外空間光學遙感相機在軌狀態(tài)，因此需設置星上輻射定標裝置，定期進行在軌輻射定標。

國外可見–近紅外空間光學遙感相機開展在軌輻射定標已較成熟[4]，本文在總結國外大視場可見-近紅外空間光學遙感相機輻射定標方式的基礎上，結合國內研制的現(xiàn)狀，以某項目輻射定標精度高的需求為背景，進行了大視場可見–近紅外空間光學遙感相機全光路全視場全口徑在軌輻射定標方法研究，并給出了定標精度估算結果及在軌定標數據處理方法。本方法在一些型號上已采用，對在軌可見–近紅外、短波紅外譜段絕對輻射定標精度的提高起到良好的推動作用。

1 國外同類產品情況

國外同類產品指標見表1。

通過表1可以看出：

1）對于可見-近紅外通道，POLDER未設置在軌定標裝置，依靠場地定標；VGT采用燈定標；MISR、MODIS、AATSR、SPECTRA采用漫反射板定標。

2）漫反射板定標適用于可見、近紅外、短波紅外（0.4 ～2.35μm）譜段的在軌輻射定標。

表1 國外同類相機主要指標對比Tab.1 Comparison of main specifications between similar foreign cameras

續(xù)表

2 漫反射板在軌輻射定標方案

在軌輻射定標中，星載漫反射板太陽輻射定標方法是被廣泛認可的高精度絕對定標方法[5]。利用精確的太陽輻射模型和高度穩(wěn)定的漫反射板反射性能，可以通過最少的傳遞環(huán)節(jié)來獲得很高的輻射定標精度[6]，國外在軌應用普遍控制在5%以內[7]，同時容易實現(xiàn)全口徑、全光路、全視場的絕對輻射定標，如MISR、MODIS、AATSR、SPECTRA等都采用了漫反射板進行在軌定標的方式[8-10]。

某項目要求近紅外譜段輻射定標精度為5%，按國內現(xiàn)有技術水平（7%）實現(xiàn)難度很大。通過分析國外同類載荷的定標方式，結合現(xiàn)有技術情況，確定某項目近紅外相機采用漫反射板進行在軌輻射定標的定標方式。通過對各環(huán)節(jié)誤差進行分析，需選取全口徑、全光路定標方式，即在近紅外譜段采用漫反射板太陽定標裝置對近紅外相機進行太陽輻射光譜范圍內定標，同時實現(xiàn)絕對定標和相對定標；并利用星上絕對輻亮度監(jiān)測裝置在定標過程中對漫反射板的輻亮度數據進行定期實時測量[11]，監(jiān)測并記錄變化情況，并對定標數據進行修正，以減小性能不穩(wěn)定對定標精度的影響。

（1）漫反射板組件的設計

漫反射板選用高溫融合聚四氟乙烯漫反射板，其具備優(yōu)越的光學參照特性和一定的空間適應能力，可近似為理想朗伯體，并有略微的后向散射[12]；其BRDF測量精度2%，測量重復性1.0%～1.5%；在–44℃～61℃間，熱穩(wěn)定性良好，無熱應力損傷；在500mm×500mm面積上，面均勻性可控制在1%以內。

漫反射面板定標狀態(tài)下應能充滿相機視場并有一定余量，同時考慮輕量化及固定要求，漫反射板工作面根據視場要求設計成條狀，與基板連接部分為臺階結構；考慮可見至短波紅外光譜區(qū)的反射光譜平坦性，漫反射板厚度設計為10mm，保證漫反射板在整個太陽反射波段反射率均高于0.9。

聚四氟乙烯漫反射板安裝于基板內?？紤]聚四氟乙烯材料與鋁材線脹系數分別為 10–4/℃、2.38×10–5/℃[13]，假設軌道環(huán)境溫度在–50℃～+55℃變化時，漫反射面板沿邊長方向伸縮約 3mm（在500mm×500mm面積上）；因此，在 0°低溫裝配時，基板四邊與漫反射板保留一定間隙，梯型塊與漫反射板面保持接觸又不易過緊并保證漫反射板牢固安裝在基板內隨溫度變化時有一定的脹縮間隙。在設計時，梯型塊、漫反射板臺階與基板選擇合理的公差，以滿足使用要求。

基板為漫反射板組件的結構件，采用鋁合金材料制作，梯型塊是漫反射面板與基板的轉接件，漫反射面板通過梯型塊固定在基板上，材料為鋁合金，漫反射板組件結構如圖1所示。

圖1 漫反射板組件三維結構圖Fig.1 3D structure of diffuse reflection plate

（2）漫反射板組件防護設計

漫反射板作為高反射率光學參照體，受到有機污染，會直接影響其光學參照特性及其在空間環(huán)境下的穩(wěn)定性[14]。因此在漫反射板制作、儲存、檢測、運輸過程中需進行可靠防護：第一層防護為光學防護，漫反射板置于保護板下，保護板由與漫反射板同材料、同潔凈度的聚四氟乙烯制作，保護板既對漫反射板有防護作用，同時又能夠防止其自身對漫反射板造成污染；第二層防護為物理防護，將裝有保護板的組件安裝在不銹鋼氮氣箱內，再將密封圈和蓋板用螺釘緊固，既可以防塵及有害有機氣體對漫反射組件的污染，又能有效的防止其它物體對漫反射板的損傷。

（3）漫反射板定標裝置工作原理

漫反射板定標裝置由安裝板、漫反射板組件、步進電機、機構支座、兩組減速齒輪副、三對角接觸球軸承、一個深溝球軸承、電磁鐵組件等組成。

步進電機通過傳動比為16︰1的二級減速齒輪組件帶動齒輪軸旋轉，齒輪軸由角接觸球軸承支撐，齒輪軸旋轉帶動漫反射板組件轉動，漫反射板繞著轉軸旋轉 137°（需根據軌道、探測器參數計算），零位位置如圖2所示，定標位置如圖3所示，使漫反射板法線與太陽光入射光線成37°，將太陽光引入光路進行近紅外譜段的定標。

圖2 漫反射板處于零位位置Fig.2 Diffuse reflection plate at zero position

圖3 漫反射板處于定標位置Fig.3 Diffuse reflection plate at calibration position

在振動試驗和衛(wèi)星發(fā)射過程中，采用電磁鐵加電吸合鎖定的方式，將漫反射板鎖定在零點位置，從而加強對漫反射板組件的支承剛度，保證組件安全。振動試驗結束或衛(wèi)星入軌后解鎖，釋放電磁鐵，使漫反射板處于自由狀態(tài)。

（4）漫反射板性能監(jiān)測

在漫反射板保護罩下面、產品旁邊安裝了隨爐試片，一旦保護罩取下，則隨爐試片與漫反射板暴露在同樣的實驗室環(huán)境中，在發(fā)射前取下隨爐試片，實測性能與漫反射板交付時的差異，獲得發(fā)射前樣品監(jiān)測的漫反射板BRDF修正因子。

空間環(huán)境下漫反射板主要受真空紫外輻照、原子氧剝蝕、質子轟擊和太空污染等因素影響[15]。國外研究資料表明，在3倍于大氣外太陽直射環(huán)境下（模擬環(huán)境），采用聚四氟乙烯材料制成的漫反射板，其在短波方向的反射率衰減要大于長波方向，且隨著輻照時間的加長，退化速率減緩[16]。為了提高相機整個壽命周期內的定標精度，對漫反射板在空間環(huán)境下的性能衰減進行監(jiān)測，由漫反射板穩(wěn)定性監(jiān)視輻射計實現(xiàn)此功能。

漫反射板穩(wěn)定性監(jiān)視輻射計（簡稱比輻射計）以穩(wěn)定已知的太陽為參照，通過太陽輻照度/漫反射板反射輻亮度比值及其歷史數據比對實現(xiàn)對漫反射板雙向反射分布函數（BRDF，它描述了入射光線經過某個表面反射后如何在各個出射方向上的分布）變化監(jiān)測，并根據測量數據分析對漫反射板反射輻亮度進行修正。

（5）在軌輻射定標方案

漫反射板定標裝置位于鏡頭前，在驅動機構的控制下，定標時漫反射板運動至工作位置，將太陽光漫反射至光路；不定標時將漫反射板收回，不遮擋成像光路，保護在收納裝置中以防受紫外線輻照和高能粒子轟擊以及衛(wèi)星所釋放氣體的污染。

根據軌道特點，設置漫反射板法線位于軌道面內，為盡可能減少來自地景輻射對太陽定標的影響，定標時機選擇在衛(wèi)星剛剛飛出地球陰影區(qū)，星下點的大氣和地景仍處在地球的陰影中，而太陽光恰可照到近紅外探測通道的漫反射板上時進行。定標時，漫反射板定標裝置驅動漫反射板到預定位置，將太陽光漫反射進光路，從而獲得近紅外譜段的輻射定標數據。

漫反射板的出射亮度與太陽入射角度余弦值成正比。出射亮度制定標準：高于相機成像能量的平均水平，小于相機入射能量動態(tài)范圍的上限。依據相機實際觀測動態(tài)范圍計算出：漫反射板法線和相機對地觀測光軸的夾角，太陽光與漫反射板法線夾角。

3 在軌輻射定標精度預估

大視場近紅外光學遙感相機在軌定標，通過漫反射板定標機構驅動漫反射板到預定位置，將太陽光漫反射進光路，從而獲得近紅外譜段的輻射定標數據。根據影響輻射定標精度的主要因素的相對影響量（見表2），近紅外通道實驗室輻射定標的總誤差（取均方根）約為4.73%，滿足5%的指標要求。

表2 在軌輻射定標精度分析Tab.2 Analysis of in-orbit radiometric calibration precision

表2中，太陽輻照度不確定度是根據有關文獻獲得的常用數據；漫反射板BRDF地面標定精度、漫射板面均勻性、比輻射計監(jiān)測不確定度由產品研制能力確定，經實測滿足上述分解的指標；漫反射板定位精度、漫反射板重復定位精度是考慮了最大誤差等效到入瞳輻亮度變化的影響得出的影響量；衛(wèi)星姿態(tài)指向精度、衛(wèi)星姿態(tài)測量精度是根據擬搭載的衛(wèi)星指標計算的影響量；光學系統(tǒng)雜散光是根據雜散光分析結果確定的影響量；輻射校正非均勻性殘差是根據非均勻性校正結果計算得到的殘差數據；量化誤差是根據量化位數計算的影響量。

4 在軌輻射定標數據處理

星上絕對輻射定標的總體方案如圖4所示。地面測量獲得漫反射板組件的BRDF數據，按在軌定標時太陽入射角建立不同入射角和輻射出射方向的漫反射板輻射模型[17]。在軌絕對輻射定標時，采用漫反射板引入太陽光獲得太陽定標數據，并結合在軌實際太陽光入射角度、漫反射板輻射模型以及波長定標數據，計算獲得星上定標因子[18]。利用星上定標因子對地面定標因子進行修正，對觀測模式下獲得的數據進行標定。

圖4 星上絕對輻射定標原理框圖Fig.4 Principle block diagram of absolute radiometric calibration on satellite

定標時刻，光學遙感相機觀測漫反射板，其計數值與輻亮度關系為

式中 DN是光學遙感相機觀測漫反射板的數字計數值；A是遙感器發(fā)射前定標系數；F是定標系數的修正因子；k是部分孔徑因子；L是漫反射板反射輻亮度；DN0是光學遙感相機暗電流計數值。

星上定標實質上就是確定F因子，以校正相機的定標系數。

式中 Lcal=(DN-DN0)/(AK)，是根據發(fā)射前定標系數及部分孔徑因子計算的漫反射板反射輻亮度；L=EsuncosθsunBRDFt(θsun，φsun，θdet，φdet)，是由漫反射板 BRDF及觀測幾何確定的漫反射板實際反射輻亮度；BRDFt(θsun，φsun，θdet，φdet)是由地面實驗室測量及星上比輻射計觀測共同確定的定標時刻漫反射板 BRDF；Esun為大氣外太陽常數；θsun是太陽在漫反射板坐標系下的天頂角；φsun是太陽在漫反射板坐標系下的方位角；θdet是比輻射計在漫反射板坐標系下的天頂角；φdet是比輻射計在漫反射板坐標系下的方位角。

確定了定標時刻的漫反射板 BRDF，則可求得漫反射板反射輻亮度，進而確定光學遙感相機定標系數修正因子F，實現(xiàn)光學遙感相機的定標和校正。

5 結束語

可見–近紅外空間光學遙感相機在軌采用漫反射板進行全光路定標是合理、可行的方式，重點解決活動機構可靠性、漫反射板表面防污染、漫反射板性能監(jiān)測等問題；對于大視場可見–近紅外空間光學遙感相機，漫反射板尺寸較大，還應重點考慮漫反射板的支撐剛度，在滿足剛度要求的前提下應盡量減少質量。

通過分析，大視場可見–近紅外空間光學遙感相機在軌采用漫反射板全光路全視場全口徑輻射定標方式，絕對輻射定標精度能達到4.73%，滿足5%的指標要求。

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In-orbit Radiometric Calibration Technology Based on Diffuse Reflection Plate in Full Bore, Full FOV and Full Optical Path

ZHAO Yanhua DONG Jianting ZHANG Xiuqian WANG Bin

（Beijing Institute of Space Mechanics & Electricity, Beijing 100094, China）

Space optical remote sensor radiometric calibration includes pre-launch in-laboratory radiometric calibration and in-orbit radiometric calibration. The lifetimes of Chinese space optical remote sensors have increased from initial 2～3 years to 8～10 years. It is required to establish an in-orbit radiometric calibration system. On the basis of summarizing radiometric calibration methods for similar cameras in the United States, France and Britain, in combination with the development foundation and engineering capability for diffuse reflection plate in China and by talking a certain project’s needs as background, this paper proposes an in-orbit radiometric calibration method in the form of all bore, full FOV and full optical path for near infrared space camera with large FOV. The onboard radiometric calibration system consists of a diffuse reflection plate and a stability monitoring ratio radiometer. The diffuse reflection plate is placed in front of entrance. When the plate deploys during calibration, the sun illuminates the plate, and then an approximate Lambertian surface light source with known spectral radiance is formed, so as to direct carry out the radiometric calibration in the form of all bore, full VOF and full optical path. The stability monitoring ratio radiometer is used to monitor the stability of the diffuse reflection plate and make its BRDF correction onboard, to ensure absolute accuracy of data products of space optical camera in long-term in-orbit operation. Through analysis, the absolute radiometric calibration accuracy of this method is better than 5.0%.

V474.2

: A

: 1009-8518(2016)02-0092-08

10.3969/j.issn.1009-8518.2016.02.012

趙艷華，女，1977年生，2010年獲中國空間技術研究院研究生部飛行器設計專業(yè)工學碩士學位，研究方向為航天光學遙感器總體設計、輻射定標技術。Email：zhaoyh304@sina.com。

（編輯：王麗霞）

2015-12-01

科工局“十二·五”民用航天預研項目（D030101）