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1 故障設備基本情況

2013 年08 月14 日16 時03 分跳閘，故障相別為ABC 相，強送未成功。事故設備為220kV 烏大線，投運日期為1985 年2 月7 日。故障前線路運行狀況良好。發(fā)生故障的設備為8 號、9 號、10 號，塔型為LVZ型拉線鐵塔，呼稱高均為23.7 米，全高26.7 米，8 號-9 號檔距為313米、9 號-10 號檔距為356 米、10 號-11 號檔距為333 米導線型號為LGJ-300，導線排列方式呈水平排列，絕緣子型號:XP -6 瓷絕緣子。事故前烏大線帶有220kV 電壓運行，連接烏丹220kV 變電站和大板220kV 變電站。

2 事故發(fā)生、擴大和處理情況

電流差動保護動作，距離I 段保護動作，220kV 烏丹變重合閘不成功，強送不成功，故障錄波器顯示距離距220kV 烏丹變3.1KM、2.47KM、2.91KM;220kV 大板變電站保護裝置故障測距為87.03KM、80.2KM、84.4KM，故障相別為ABC 相，強送未成功。16 時23 分，組織人員進行事故巡線。16 時45 分，根據(jù)故障錄波器顯示位置距離，發(fā)現(xiàn)220kV 烏大線8 號、9 號、10 號塔傾倒。

3 事故原因及擴大原因

(1)事故發(fā)生時故障桿塔所在區(qū)域天氣狀況為雷雨并伴有冰雹的強對流天氣，能見度較低，街區(qū)風力達到8 級，風速約為19.6m/s?？紤]到此風速為烏丹縣城測得的風速值，而街區(qū)上有大型建筑物及綠化樹木等設施，對風速起了一定的消減作用，而事故地點非常開闊，風力較實測值高，經(jīng)氣象部門推測，這種條件下山區(qū)瞬間風力預計達到11 -12級。風速超30m/s，折算到導線的平均高度上，當時導線承受的風力為31 -35m/s，達到甚至超出本工程最大風速的設計臨界值(30m/s)。

(圖1 10號塔傾倒分析圖)

(圖2 8號塔傾倒現(xiàn)場圖)

(圖3 9號塔傾倒現(xiàn)場圖)

(2)故障發(fā)生地8、9、10、11 號塔均為拉線塔，位于耕地中，均處于略有凸起的山坡上，且兩塔之間較為開闊，方圓數(shù)公里范圍內無明顯高于地表的凸起物或遮擋。由于風力不是沿線均勻吹過，而是以風帶型式瞬間吹過，風帶下物品損壞將非常嚴重。初步判斷瞬時大風從9 號塔吹過，以左腿與橫擔連接點作受力分析，當有風力作用時，整基桿塔受到風向方向的力，這時要使合力達到平衡，左拉線拉力必然增大，水平方向與橫擔拉力平衡，垂直方向分力必然分解到左腿，加上當時桿塔受風作用時已經(jīng)產(chǎn)生擺動，使得左腿薄弱連接點強度不能滿足，使得左腿發(fā)生向塔內側的扭曲，扭曲后由于導線、橫擔重力使得左腿向下垮塌。這時全部橫擔、導線及右拉線向下的作用力全部加到右腿上，右腿不能滿足力的作用，受橫擔主動拉力作用發(fā)生了向塔內側的彎曲，但兩側仍受拉線作用，所以形成垂直壓在塔腿上的情況，最終造成9 號塔傾倒，9 號塔側倒對10 號、8 號塔產(chǎn)生側向作用力，且10 號、9 號塔亦在風帶附近，瞬時大風及外力造成10 號、9 號塔傾斜側倒。而7 號塔為耐張水平荷載較小、11 號為LVZ—23.7 米塔、12 號塔為23.7 米自立塔，距刮過線路的風帶稍遠，故避過此次風災造成的損壞。綜上所述，瞬時風速超出設計條件是造成此次倒塔的主要原因。拉V 塔受風力作用后產(chǎn)生擺動，桿塔結構強度不夠，擺動過程中使桿塔腿部受力失效也是發(fā)生倒塔的一個重要原因。另外，線路長期受惡劣的自然環(huán)境影響及滿負荷運行，個別桿件老化亦有可能成為此次倒塔的次要原因。

4 暴露的問題

(1)拉V 塔線路在運行中，抵御強風能力較弱。

(2)應急物資緊缺，220 千伏及以上搶修塔儲備不充分。

(3)不能及時掌握極端天氣預警情況，無法提前針對薄弱線路采取有效措施。

(4)現(xiàn)階段極端氣候條件較多，線路巡視人員需根據(jù)特殊天氣情況進行線路特巡。

5 防范措施及建議采取方案

(1)對所轄線路存在拉線塔的進行重點巡視，檢查基礎、拉線穩(wěn)固情況，對全部拉線型鐵塔在進行一次全面的緊固。

(2)將烏大線8 號、9 號、10 號、11 號LVZ—23.7 米塔更換為自立鐵塔(設計確定塔型)。

(3)及時聯(lián)系氣象部門，對預告特殊天氣時提前檢查拉線塔穩(wěn)固情況，采取措施。