賈光

摘要：為研究收縮徐變對獨(dú)塔混凝土斜拉橋的影響，尤其是橋面線形的變化及斜拉橋索力的減少量，以霍林郭勒市二號橋?yàn)楸尘?，采用MIDAS Cvil有限元軟件建立該橋空間計(jì)算模型，進(jìn)行考慮收縮徐變的成橋階段的模擬計(jì)算，計(jì)算得出成橋三年后的橋面線形和索力值。并且在成橋3年后對大橋進(jìn)行了全面檢測，根據(jù)檢測后的數(shù)據(jù)與理論計(jì)算數(shù)據(jù)的對比，評估大橋結(jié)構(gòu)受力是否合理，是否需要進(jìn)行調(diào)索施工，同時(shí)也為后續(xù)類似橋梁提供相應(yīng)參考。

關(guān)鍵詞：斜拉橋；收縮徐變；橋面線形；索力；有限元法；評估

1 引 言

在城市橋梁建設(shè)中，獨(dú)塔斜拉橋外型線條簡單而又富有變化，顯得新穎和具有緊張感，近些年被大量采用。收縮和徐變是混凝土結(jié)構(gòu)的固有特性。收縮是指混凝土在空氣中凝結(jié)硬化時(shí)的體積收縮，與其所受荷載無關(guān)。影響收縮的主要因素包含混凝土內(nèi)部組成跟外部環(huán)境。徐變是指混凝土結(jié)構(gòu)在承受長期荷載作用時(shí)，應(yīng)變或變形隨時(shí)間增長而增加的現(xiàn)象。影響徐變的主要因素包含長期作用應(yīng)力的大小，混凝土受荷齡期，構(gòu)件的體積與表面積比，外部環(huán)境等。由于影響混凝土收縮徐變的因素眾多，國內(nèi)外常用的混凝土收縮許變的預(yù)測模型有ACI模型，CEB-FIP模型，B3模型，GL2000模型等等。本橋在計(jì)算過程中，采用了JTG62-2004提供的計(jì)算方法進(jìn)行計(jì)算，并將其與現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比，計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況較為吻合，達(dá)到了良好的效果。

2 工程背景

霍林郭勒市二號橋?yàn)閮煽鐔嗡p索面斜拉橋，跨徑為100+100=200m，采用塔梁墩固結(jié)的結(jié)構(gòu)體系。橋梁縱坡為2.5%，豎曲線半徑為4000m，橋梁寬度為36m，在橋塔處變寬為40.1m。主梁采用預(yù)應(yīng)力鋼筋單箱五室箱形截面，箱梁梁高2.5m，全橋共設(shè)置32道橫梁。主塔外形為A形塔柱，采用普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，為箱形截面，塔柱寬5.0m，厚2.5m。全橋共有拉索14×4=56根，拉索規(guī)格共四種。拉索在主梁上的錨固點(diǎn)橫橋向間距為31.0m，順橋向間距為6.0m。具體如圖1所示。

3 有限元計(jì)算分析

本橋的結(jié)構(gòu)為A塔空間索面的斜拉橋，受力具有空間桿系結(jié)構(gòu)受力特性，因此，整體結(jié)構(gòu)分析采用空間模型進(jìn)行。采用橋梁通用計(jì)算軟件Midas /Civil進(jìn)行建模，模型中的單元包括主梁、索塔、斜拉索等，其中斜拉索采用桁架單元模擬，主梁及橋塔等其他構(gòu)件均采用梁單元模擬。有限元分析軟件Midas中自帶的時(shí)間依存材料模塊（含現(xiàn)有規(guī)范JTG62-2004的計(jì)算方法）可以實(shí)現(xiàn)對混凝土收縮、徐變的計(jì)算，具體操作步驟一般分為兩步：一 .按照現(xiàn)有規(guī)范要求，定義收縮系數(shù)和徐變系數(shù)。二.將定義的材料收縮徐變模式賦予材料。

4 理論計(jì)算數(shù)值和實(shí)測對比

4.1理論計(jì)算結(jié)果

有限元計(jì)算表明，在成橋3年后二號橋的結(jié)構(gòu)有如下變化趨勢：1.A型主塔在長期壓力作用下，徐變效應(yīng)明顯，其中塔頂與成橋狀態(tài)比較，豎向向下會有7mm的變形量。2.由于主塔豎向向下發(fā)生了變形，造成全橋索力全部變小，具體規(guī)律是距離主塔越遠(yuǎn)，索力減少的越多。3.由于索力的減少，主梁發(fā)生了向下的變形，其中最大處在每跨跨中附近，變形值為1.5cm。

4.2現(xiàn)場實(shí)測

大橋建成時(shí)，為保證給以后運(yùn)營提供準(zhǔn)確的原始數(shù)據(jù)，設(shè)置了永久觀測段。觀測點(diǎn)位于人行道內(nèi)墻上，保證測點(diǎn)牢固可靠，測點(diǎn)選用直徑16mm的銅棒制作，銅棒頂部加工成半圓形，并使銅棒頂部超出內(nèi)墻頂面3cm?，F(xiàn)場測量中，可以直接測量大橋主梁的線形情況。

對于斜拉橋的索力測量，目前比較通用的方法是采用頻率法。根據(jù)拉索振動頻率換算索力。由于大橋已經(jīng)通車三年，斜拉索主梁索管處已安裝防雨罩和減震器，所以在對索長進(jìn)行修正時(shí)，并沒有從主梁錨固點(diǎn)算起，而是選擇了減震器處作為拉索的錨固點(diǎn)，并對減震器到防雨罩之間的距離進(jìn)行了折減，以此長度進(jìn)行計(jì)算。

4.3數(shù)據(jù)對比

橋面線形檢測采用全站儀按二等工程水準(zhǔn)測量要求進(jìn)行測試，以橋塔中心為基準(zhǔn)點(diǎn)測得的標(biāo)高為相對標(biāo)高，測量每6m布置額1個(gè)測量斷面，每斷面橫向在人行道內(nèi)側(cè)邊各布置1個(gè)測點(diǎn)，理論值與實(shí)測值的比較如圖2.1～圖2.2所示。

橋梁橋面實(shí)測線形較平順，基本與理論計(jì)算線形相吻合，無彎折、下?lián)犀F(xiàn)象。

圖2.1 北側(cè)標(biāo)高理論值與實(shí)測值比較（單位：米） 圖2.2 南側(cè)標(biāo)高理論值與實(shí)測值比較（單位：米）

對霍林郭勒市二號橋的拉索進(jìn)行編號，從塔根處向引道側(cè)依次編號為L1～L14。通過索力測試系統(tǒng)測得的拉索振動固有頻率估算斜拉索索力，與理論計(jì)算（在結(jié)構(gòu)計(jì)算模型中，考慮混凝土收縮徐變的影響，按照成橋后3年計(jì)算）相比較，索力偏差值最大為6.24%，并且除個(gè)別短索外均小于按照計(jì)城A級荷載作用下理論計(jì)算索力。由于短索測量誤差影響較大和對結(jié)構(gòu)影響較小，對于橋梁整體來看，實(shí)測索力比較均勻，結(jié)構(gòu)受力合理。

5 結(jié) 語

1.從理論計(jì)算數(shù)值和實(shí)測值比較可以發(fā)現(xiàn)，規(guī)范JTG62-2004中關(guān)于混凝土收縮徐變的計(jì)算是準(zhǔn)確的，現(xiàn)場實(shí)際情況與理論計(jì)算較為吻合。

2.對于獨(dú)塔混凝土斜拉橋，成橋后收縮徐變的影響較大。因此在設(shè)計(jì)中，不僅主梁要設(shè)置預(yù)拱度，保證結(jié)構(gòu)變形后設(shè)計(jì)線形的準(zhǔn)確。同時(shí)還要進(jìn)行成橋后包含收縮許變效應(yīng)的組合驗(yàn)算，保證大橋結(jié)構(gòu)的運(yùn)營安全。

3.鑒于影響混凝土的收縮徐變效應(yīng)的因素眾多，要準(zhǔn)確的計(jì)算其產(chǎn)生的效應(yīng)難度較大。本橋吻合的情況良好，建議后期應(yīng)定期對主梁的標(biāo)高和斜拉索索力進(jìn)行測量，以便起到安全預(yù)警的作用。

參考文獻(xiàn)

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