亚洲免费av电影一区二区三区,日韩爱爱视频,51精品视频一区二区三区,91视频爱爱,日韩欧美在线播放视频,中文字幕少妇AV,亚洲电影中文字幕,久久久久亚洲av成人网址,久久综合视频网站,国产在线不卡免费播放

        ?

        四氣門發(fā)動機(jī)進(jìn)氣門相異升程下缸內(nèi)氣體運動評價

        2015-05-06 01:43:20劉伍權(quán)楊春浩張士強(qiáng)吳子堯劉瑞林
        軍事交通學(xué)院學(xué)報 2015年8期
        關(guān)鍵詞:進(jìn)氣門升程凸輪軸

        劉伍權(quán),楊春浩,遲 淼,張士強(qiáng),吳子堯,劉瑞林

        (1.軍事交通學(xué)院 軍用車輛系,天津300161;2.軍事交通學(xué)院研究管理大隊,天津300161;3.蚌埠汽車士官學(xué)校 學(xué)員旅,安徽 蚌埠233011;4.唐山學(xué)院機(jī)電工程系,河北唐山063000)

        缸內(nèi)氣體運動對發(fā)動機(jī)混合氣的輸運和燃燒 有著重要影響,改善缸內(nèi)氣體運動對發(fā)動機(jī)的經(jīng)濟(jì)性、動力性以及排放有著重要的意義[1]。

        關(guān)于發(fā)動機(jī)缸內(nèi)氣體運動的研究起步較早[2],目前,國內(nèi)外較為常用的缸內(nèi)氣體運動評價方法主要有:Ricardo評價方法,主要采用流通系數(shù)CF、無因次渦流(滾流)比NS(T)等參數(shù)評價缸內(nèi)氣體運動,設(shè)定進(jìn)氣區(qū)間為進(jìn)氣門開啟時刻到關(guān)閉時刻,符合實際情況,但假設(shè)壓降Δp恒定且氣體不可壓縮,與實際情況不符;AVL評價方法,主要采用流通系數(shù)、渦流(滾流)比等參數(shù)評價缸內(nèi)氣體運動,設(shè)定進(jìn)氣過程中氣道壓差Δp變化,符合實際情況,但假設(shè)進(jìn)氣區(qū)間為上止點到下止點且氣體不可壓縮,與實際情況不符;FEV評價方法,主要采用流通系數(shù)、渦流(滾流)比等參數(shù)評價缸內(nèi)氣體運動,認(rèn)為氣體可壓縮,符合實際情況,但假設(shè)90%最大氣門升程時的缸內(nèi)氣體運動特征參數(shù)為平均特征參數(shù),與實際情況不符;SwRI評價方法,采用的參數(shù)以及參數(shù)的計算與Ricardo評價方法基本相同,其特點是采用轉(zhuǎn)缸試驗,但該方法假設(shè)進(jìn)氣區(qū)間為上止點到進(jìn)氣門關(guān)閉、壓降Δp恒定且氣體不可壓縮,與實際情況不符[3-4]。

        許多學(xué)者對可變氣門技術(shù)對缸內(nèi)氣體運動的影響進(jìn)行了深入研究[5-8],課題組提出可變氣門相異升程技術(shù)[9-10],對四氣門發(fā)動機(jī)缸內(nèi)氣體運動進(jìn)行調(diào)節(jié)。本文提出一種基于缸內(nèi)氣體三維流場計算宏觀特征參數(shù)的新方法,可通過三維數(shù)值模擬方法計算獲得缸內(nèi)氣體運動宏觀特征參數(shù)。

        1 可變氣門相異升程

        進(jìn)氣門相異升程指的是在同一凸輪軸轉(zhuǎn)角下,兩個進(jìn)氣門的升程大小不同,但兩個進(jìn)氣門的最大升程相同。

        同一凸輪軸轉(zhuǎn)角下,由于兩個進(jìn)氣門的升程不同,導(dǎo)致兩個進(jìn)氣門的進(jìn)氣量和進(jìn)氣速度不同,在缸內(nèi)橫截面方向上氣體運動不能相互抵消,進(jìn)而導(dǎo)致進(jìn)氣過程中缸內(nèi)氣體不僅進(jìn)行滾流運動,而且還進(jìn)行渦流運動,綜合表現(xiàn)為斜軸渦流運動,但發(fā)動機(jī)總進(jìn)氣量基本不變。其進(jìn)氣凸輪設(shè)計方案如圖1所示[11],兩個凸輪錯開一個相異角θ(最大值為8°)以實現(xiàn)同一凸輪軸轉(zhuǎn)角下的升程不同,但兩凸輪的最大升程相同;兩個進(jìn)氣凸輪升程在B點相等,在A、C兩點差值最大。由于兩個進(jìn)氣凸輪之間存在相異角,導(dǎo)致兩個進(jìn)氣門的開啟存在先后順序,即相位提前凸輪對應(yīng)的進(jìn)氣門提前開啟,相位滯后凸輪對應(yīng)的進(jìn)氣門滯后開啟。

        圖1 可變氣門相異升程方案

        2 基于缸內(nèi)氣體三維流場的無因次宏觀特征參數(shù)計算

        根據(jù)Ricardo評價方法的假設(shè),缸內(nèi)氣體均為不可壓縮流體,即渦流(滾流、斜軸渦流)為剛性渦流(滾流、斜軸渦流)。則根據(jù)剛體角動量計算公式,加長模擬汽缸(滾流模擬缸套)內(nèi)橫截面(最大滾流比)上的氣流對截面中心的角動量為

        式中:J為氣流對截面中心的角動量,kg·m2/s;I為氣流對截面中心的轉(zhuǎn)動慣量,kg·m2;ω為截面上氣體運動角速度,rad/s。

        由于本文對缸內(nèi)氣體運動渦流特性與滾流特性的研究均是在圓形截面上進(jìn)行,所以根據(jù)剛體圓盤對圓心轉(zhuǎn)動慣量的計算公式,氣流對截面中心的轉(zhuǎn)動慣量為

        式中:M為橫截面(最大滾流比)上氣流的質(zhì)量,kg;B為汽缸(滾流模擬缸套)直徑,m。

        將式(2)代入式(1)得

        將剛性渦流(滾流)看作是非常多的質(zhì)元構(gòu)成的質(zhì)點系的旋轉(zhuǎn)運動,則加長模擬汽缸(滾流模擬缸套)內(nèi)橫截面(最大滾流比)上第i個質(zhì)元對截面中心的角動量為

        式中:Ji為第i個質(zhì)元對截面中心的角動量,kg·m2/s;ri為第i個質(zhì)元相對截面中心的位移矢量,m;mi為第i個質(zhì)元的質(zhì)量,kg;vi為第i個質(zhì)元的速度,m/s。

        因為質(zhì)點系對某一點的角動量等于各個質(zhì)元對該點角動量的矢量和,所以加長模擬汽缸(滾流模擬缸套)內(nèi)橫截面(最大滾流比)上氣體運動對截面中心的角動量等于各質(zhì)元對截面中心角動量的矢量和,即

        式中N為質(zhì)元總數(shù)。

        由式(3)—(5)聯(lián)立得

        將截面上氣流的質(zhì)量均布到各個質(zhì)元上,即

        根據(jù)Ricardo評價方法,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流(滾流)比的計算公式為

        式中:ωR為風(fēng)速儀葉片旋轉(zhuǎn)角速度,rad/s;B為汽缸直徑,m;Vqd為理論進(jìn)氣速度,m/s。

        由于氣體運動被認(rèn)為作剛性運動,則氣體運動的角速度等于風(fēng)速儀葉片的旋轉(zhuǎn)角速度,即

        由式(8)—(10)聯(lián)立得缸內(nèi)氣體運動無因次渦流(滾流)比的計算式為

        式中:NS(T)為無因次渦流(滾流)比;ri為第i個質(zhì)元距離截面中心的距離,m;vi為第i個質(zhì)元的速度,m/s;α為第i個質(zhì)元相對截面中心的位移矢量與速度矢量的夾角,(°);N為質(zhì)元總數(shù);B為汽缸(滾流模擬缸套)直徑,m;Δp為進(jìn)氣壓差,Pa;ρ為氣體密度,kg/m3。

        根據(jù)式(11),在流場截面上選取多個質(zhì)元點,通過讀取各個質(zhì)元的坐標(biāo)和速度,便能夠計算出缸內(nèi)氣體運動的無因次渦流(滾流)比,質(zhì)元取的越多,計算結(jié)果越精確。

        相比于以往的定性分析評價,本計算方法更加精確,可用于初步預(yù)測發(fā)動機(jī)缸內(nèi)氣體運動宏觀特性,對改善發(fā)動機(jī)產(chǎn)品設(shè)計、縮短發(fā)動機(jī)設(shè)計周期和降低產(chǎn)品風(fēng)險具有較好的應(yīng)用前景。

        3 無因次渦流比計算與分析

        根據(jù)式(11),基于進(jìn)氣門相異升程下缸內(nèi)氣體渦流流場,計算出不同相異角下、不同凸輪軸轉(zhuǎn)角時缸內(nèi)氣體運動的無因次渦流比,分析進(jìn)氣門相異升程對發(fā)動機(jī)缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比的影響。

        圖2為不同相異角下的缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比NS隨凸輪軸轉(zhuǎn)角φc的變化曲線。

        圖2 無因次渦流比隨凸輪軸轉(zhuǎn)角變化

        可以看出,當(dāng)相異角為0°時,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比幾乎為0,這說明當(dāng)不存在相異角時,缸內(nèi)氣體幾乎不存在大尺度的渦流運動;當(dāng)相異角不為0°時,同一相異角下,隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比發(fā)生明顯變化,表現(xiàn)在:

        (1)在進(jìn)氣開始到凸輪軸轉(zhuǎn)角60°CaA附近區(qū)間內(nèi),缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大而增大。這是因為在此區(qū)間內(nèi),由于相異角的存在,相位提前凸輪的升程大于相位滯后凸輪的升程,造成兩進(jìn)氣門的升程不同,導(dǎo)致兩進(jìn)氣門進(jìn)氣不平衡而出現(xiàn)明顯渦流運動,隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,兩氣門升程差逐漸增大,導(dǎo)致兩進(jìn)氣門進(jìn)氣越發(fā)不平衡,進(jìn)而導(dǎo)致渦流逐漸增強(qiáng),無因次渦流比逐漸增大。

        (2)當(dāng)凸輪軸轉(zhuǎn)角為60°CaA附近時,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比達(dá)到極大值。這是因為當(dāng)凸輪軸轉(zhuǎn)角在60°CaA附近時,相位提前凸輪和相位滯后凸輪對應(yīng)的兩進(jìn)氣門升程差達(dá)到極大值,兩進(jìn)氣門進(jìn)氣不平衡程度最大,因此缸內(nèi)氣體渦流運動最強(qiáng),無因次渦流比達(dá)到極大值。

        (3)凸輪軸轉(zhuǎn)角在60°CaA附近至90°CaA區(qū)間內(nèi),隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比又逐漸減小。這是因為在此區(qū)間內(nèi),隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,同一相異角下相位提前凸輪和相位滯后凸輪對應(yīng)的兩進(jìn)氣門升程差減小,從而導(dǎo)致兩進(jìn)氣門進(jìn)氣不平衡程度減小,渦流運動逐漸減弱,無因次渦流比逐漸減小。

        (4)當(dāng)凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA時,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比達(dá)到極小值,其值大小與相異角為0°時凸輪軸轉(zhuǎn)角90°CaA下的無因次渦流比大小相當(dāng)(幾乎為0)。這是因為當(dāng)凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA時,無論相異角為何值,兩個進(jìn)氣門的升程均相等,造成同一時刻兩進(jìn)氣門進(jìn)氣量及進(jìn)氣速度均相同,缸內(nèi)不存在大尺度的渦流運動。

        (5)當(dāng)凸輪軸轉(zhuǎn)角在90°CaA至120°CaA附近區(qū)間內(nèi),隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比逐漸增大。這是因為相異角的存在使得相位提前凸輪對應(yīng)的進(jìn)氣門升程比相位滯后凸輪對應(yīng)的進(jìn)氣門升程小,兩進(jìn)氣門進(jìn)氣不平衡,隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,兩氣門升程差逐漸增大,導(dǎo)致兩進(jìn)氣門進(jìn)氣越發(fā)不平衡,進(jìn)而導(dǎo)致渦流運動逐漸增強(qiáng),無因次渦流比逐漸增大。

        (6)當(dāng)凸輪軸轉(zhuǎn)角為120°CaA附近時,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比再次達(dá)到極大值。這是因為相位提前凸輪和相位滯后凸輪對應(yīng)的兩進(jìn)氣門升程差在凸輪軸轉(zhuǎn)角為120°CaA附近時再次達(dá)到極大值,兩進(jìn)氣門進(jìn)氣不平衡程度最大,因此缸內(nèi)氣體渦流運動再次達(dá)到最強(qiáng),無因次渦流比曲線又出現(xiàn)另一峰值。

        (7)凸輪軸轉(zhuǎn)角在120°CaA附近至進(jìn)氣結(jié)束區(qū)間內(nèi),隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比又逐漸減小。這是因為在此區(qū)間內(nèi),隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,同一相異角下相位提前凸輪和相位滯后凸輪對應(yīng)的兩進(jìn)氣門升程差逐漸減小,從而導(dǎo)致兩進(jìn)氣門進(jìn)氣不平衡程度逐漸減小,渦流運動逐漸減弱,無因次渦流比逐漸減小。

        由圖2還可以看出,不論相異角為何值,凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA時的缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比均幾乎為0。在其他凸輪軸轉(zhuǎn)角下,隨著相異角的增大,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比均逐漸增大。這是因為在其他凸輪軸轉(zhuǎn)角下,隨著相異角的增大,同一凸輪軸轉(zhuǎn)角下的兩進(jìn)氣門升程差逐漸增大,導(dǎo)致兩進(jìn)氣門進(jìn)氣越發(fā)不平衡,進(jìn)而導(dǎo)致渦流逐漸增強(qiáng),無因次渦流比逐漸增大。

        此外,當(dāng)存在相異角時,在進(jìn)氣過程的中間階段兩進(jìn)氣門開度的大小關(guān)系發(fā)生了轉(zhuǎn)換。從進(jìn)氣開始到凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA范圍內(nèi),相位提前凸輪對應(yīng)的進(jìn)氣門升程大于相位滯后凸輪對應(yīng)的進(jìn)氣門升程;當(dāng)凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA時,相位提前凸輪對應(yīng)的進(jìn)氣門升程和相位滯后凸輪對應(yīng)的進(jìn)氣門升程相等;從凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA到進(jìn)氣結(jié)束范圍內(nèi),相位提前凸輪對應(yīng)的進(jìn)氣門升程小于相位滯后凸輪對應(yīng)的進(jìn)氣門升程。因此,從進(jìn)氣開始到凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA范圍內(nèi)產(chǎn)生的渦流運動與從凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA到進(jìn)氣結(jié)束范圍內(nèi)產(chǎn)生的渦流運動方向相反,即在進(jìn)氣過程的中間階段,缸內(nèi)氣體渦流運動方向發(fā)生變向,這勢必會導(dǎo)致發(fā)動機(jī)實際進(jìn)氣過程中缸內(nèi)氣體湍流運動的增強(qiáng)。

        4 無因次滾流比計算與分析

        根據(jù)式(11),基于進(jìn)氣門相異升程下缸內(nèi)氣體滾流流場,計算出不同相異角下、不同凸輪軸轉(zhuǎn)角時缸內(nèi)氣體運動的最大滾流比截面上的無因次滾流比,分析進(jìn)氣門相異升程對發(fā)動機(jī)缸內(nèi)氣體運動無因次滾流比的影響。

        圖3為不同相異角下缸內(nèi)氣體運動無因次滾流比NT隨凸輪軸轉(zhuǎn)角φc的變化曲線(由于數(shù)據(jù)較為密集,圖中只給出了相異角為 0°、4°、8°時的無因次滾流比)。

        圖3 無因次滾流比隨凸輪軸轉(zhuǎn)角變化

        可以看出:

        (1)不論相異角為何值,隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,缸內(nèi)氣體運動無因次滾流比均先逐漸增大后又逐漸減小。這是因為在進(jìn)氣開始到凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA區(qū)間內(nèi),凸輪驅(qū)動搖臂頂開氣門,隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,氣門開度逐漸增大,進(jìn)氣流量Q增大,缸內(nèi)縱截面上氣流運動增強(qiáng),無因次滾流比逐漸增大;當(dāng)凸輪軸轉(zhuǎn)角位于90°CaA附近時,缸內(nèi)氣體流量達(dá)到最大值,缸內(nèi)縱截面上氣流運動最強(qiáng),無因次滾流比達(dá)到最大值;而后隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大,氣門開度又逐漸減小,缸內(nèi)進(jìn)氣阻礙作用增強(qiáng),進(jìn)氣流量Q減小,缸內(nèi)縱截面上氣流運動減弱,無因次滾流比逐漸減小。

        (2)凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA附近時,隨著相異角的增大,缸內(nèi)氣體運動無因次滾流比稍有減小。這是因為相異角的存在使得凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA時的兩進(jìn)氣門升程相等且均小于相異角為0°時的進(jìn)氣門升程,且相異角越大,兩進(jìn)氣門升程越小,對進(jìn)氣的阻礙作用越強(qiáng),進(jìn)氣流量Q越小,導(dǎo)致無因次滾流比越小。

        (3)在其他凸輪軸轉(zhuǎn)角下,隨著相異角的增大,缸內(nèi)氣體運動無因次滾流比稍有增大。這是因為相異角的存在使得相位提前凸輪與相位滯后凸輪對應(yīng)的兩進(jìn)氣門開度不同,與相異角為0°時的進(jìn)氣階段相比,相當(dāng)于在流通能力變化不大的情況下對進(jìn)氣部分節(jié)流,造成進(jìn)氣流速增加,缸內(nèi)縱截面上氣體運動速度增大,無因次滾流比增大[12]。相異角越大,節(jié)流作用越明顯,無因次滾流比越大。但是,相異角最大值為8°,節(jié)流作用有限,對氣體流速的增強(qiáng)幅度較小。因此,除凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA外,同一凸輪軸轉(zhuǎn)角下,隨著相異角的增大,缸內(nèi)氣體運動無因次滾流比稍有增大。

        5 結(jié)論

        (1)依據(jù)角動量的基本原理,提出了一種基于缸內(nèi)氣體三維流場計算缸內(nèi)氣體運動宏觀特征參數(shù)的新方法,利用此方法可以初步預(yù)測進(jìn)氣門相異升程發(fā)動機(jī)缸內(nèi)氣體運動的宏觀特性。

        (2)進(jìn)氣門相異升程對缸內(nèi)氣體渦流運動影響明顯。相異角為0°時,缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比幾乎為0。當(dāng)相異角不為0°時,同一凸輪軸轉(zhuǎn)角下的缸內(nèi)氣體運動無因次渦流比明顯增大,且均在凸輪軸轉(zhuǎn)角為60°CaA附近和120°CaA附近兩處出現(xiàn)峰值;隨著相異角的增大,凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA時的無因次渦流比均幾乎為0,其他凸輪軸轉(zhuǎn)角下無因次渦流比逐漸增大。

        (3)進(jìn)氣門相異升程下,發(fā)動機(jī)缸內(nèi)氣體渦流運動方向在進(jìn)氣過程中間階段發(fā)生變向,導(dǎo)致發(fā)動機(jī)實際進(jìn)氣過程中湍流運動增強(qiáng)。

        (4)進(jìn)氣門相異升程下的缸內(nèi)氣體滾流運動稍有增強(qiáng)。整個進(jìn)氣過程中,任意相異角下的缸內(nèi)氣體運動無因次滾流比均隨著凸輪軸轉(zhuǎn)角的增大先逐漸增大后又逐漸減小,且無因次滾流比在凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA時達(dá)到峰值;隨著相異角的增大,凸輪軸轉(zhuǎn)角為90°CaA時的無因次滾流比稍有減小,其他凸輪軸轉(zhuǎn)角下的無因次滾流比稍有增大,但變化幅度均較小。

        [1] Kim M,Lee S,Kim W.Tumble flow measurements using three different methods and its effects on fuel Economy and emissions[C].SAE Paper.Ditroit,MI,USA,2006-01-3345.

        [2] 鄭振鑫.內(nèi)燃機(jī)缸內(nèi)氣流運動的評價與分析[D].天津:天津大學(xué),2009:3-4.

        [3] 方學(xué)飛.內(nèi)燃機(jī)氣道穩(wěn)流試驗測試方法的研究[D].天津:河北工業(yè)大學(xué),2010:6-8.

        [4] 劉儒勛,舒其望.計算流體力學(xué)的若干新方法[M].北京:科學(xué)出版社,2003:56-59.

        [5] 談秉乾,王天友,王剛德,等.可變氣門升程對4氣門直噴汽油機(jī)缸內(nèi)氣流運動特性的影響[J].內(nèi)燃機(jī)學(xué)報,2011,29(2):112-118.

        [6] 王剛德.可變氣門升程直噴汽油機(jī)缸內(nèi)氣流運動特性研究[D].天津:天津大學(xué),2010:23-25.

        [7] 胡順堂,謝輝,陳韜,等.可變進(jìn)氣門升程對汽油機(jī)泵氣損失的控制及燃燒過程的影響[J].燃燒科學(xué)與技術(shù),2011,17(1):29-34.

        [8] J??skel? inen H.Variable Valve Actuation[J/OL].[2012-06-05].Diesel Net.http://www.dieselnet.com.

        [9] 張士強(qiáng).內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣門相異升程的裝置及相關(guān)辦法:中國,ZL 200510013859.7[P].2010-04-28.

        [10] Zhang S Q,Li Z Q,Wei X L,et al.New method of improving intake port flow characteristics in a four-valve engine[C].The 2nd International Conference on Manufacturing Science and Engineering.Guilin,China:2011:201-203.

        [11] 張士強(qiáng),劉瑞林,劉伍權(quán),等.可變氣門相異升程4氣門汽油機(jī)穩(wěn)態(tài)流動特性[J].內(nèi)燃機(jī)學(xué)報,2014,32(1):57-63.

        [12] 劉伍權(quán),遲淼,吳子堯,等.四氣門發(fā)動機(jī)進(jìn)氣門相異升程下缸內(nèi)氣體運動穩(wěn)態(tài)特性研究[J].軍事交通學(xué)院學(xué)報,2014,16(10):47-51.

        猜你喜歡
        進(jìn)氣門升程凸輪軸
        2D70 鋁合金輔助進(jìn)氣門裂紋失效分析
        氣門間隙對進(jìn)氣門工作可靠性的影響
        基于輔助進(jìn)氣門的進(jìn)氣道/發(fā)動機(jī)一體化控制
        兩級可變式氣門升程系統(tǒng)試驗研究
        寶馬可變氣門升程系統(tǒng)簡介
        EGR閥升程規(guī)律對重型柴油機(jī)瞬態(tài)工況排放特性的影響
        凸輪軸高速數(shù)控磨削在位測量技術(shù)
        凸輪軸孔軸線與止推面垂直度超差問題研究
        河南科技(2014年16期)2014-02-27 14:13:21
        Delphi公司的新型電動凸輪軸相位調(diào)節(jié)器
        進(jìn)氣門延遲關(guān)閉對小型商用車柴油機(jī)性能的影響
        九九视频在线观看视频6| 国产av精品一区二区三区久久| 国产a级三级三级三级| 全部孕妇毛片| 三级国产女主播在线观看| 四虎在线中文字幕一区| 日本中文一区二区在线观看| a级大胆欧美人体大胆666| 亚洲av无码成人网站www| 丝袜美腿诱惑一二三区| 亚洲夫妻性生活免费视频 | 国产白丝无码视频在线观看| 亚洲国产香蕉视频欧美 | 精品一区二区在线观看免费视频| 北条麻妃国产九九九精品视频| 亚洲白白色无码在线观看| 亚洲国产日韩综一区二区在性色| 精品国产中文字幕久久久| 男女做爰猛烈啪啪吃奶动 | 亚洲av日韩综合一区二区三区| 大地资源网最新在线播放| 国产免费的视频一区二区| 亚洲中文字幕剧情类别| 国产男女无遮挡猛进猛出| 国产亚洲精久久久久久无码苍井空| 伊人狼人影院在线视频| 丰满少妇被猛烈进入高清播放 | 18国产精品白浆在线观看免费| 日日噜噜夜夜爽爽| 亚洲中文字幕女同一区二区三区| 日本免费一区二区在线看片| 内射欧美老妇wbb| 成人欧美在线视频| 亚洲中文字幕高清在线视频一区| 成 人色 网 站 欧美大片在线观看| 天堂√中文在线bt| 亚洲一区丝袜美腿在线观看| 美女丝袜美腿玉足视频| 国产成人一区二区三区影院动漫| 久久中文字幕日韩无码视频| 日本一区二区三区高清视|