于心然，陳開群

(1.江蘇寧宿徐高速公路有限公司，江蘇 宿遷 223800；2.廣西新發(fā)展交通集團有限公司，廣西 南寧 530029)

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連續(xù)T梁同步頂升更換支座的施工監(jiān)控技術

于心然1，陳開群2

(1.江蘇寧宿徐高速公路有限公司，江蘇 宿遷 223800；2.廣西新發(fā)展交通集團有限公司，廣西 南寧 530029)

文章以某大橋同步頂升更換支座為例，圍繞橋梁支座更換施工過程中梁體的豎向位移、頂升力、梁體應變(應力)等指標，介紹了在不中斷交通情況下，連續(xù)T梁同步頂升更換支座施工監(jiān)控技術，為同類橋梁更換支座施工監(jiān)控提供參考。

橋梁加固；支座更換；同步頂升；豎向位移；梁體應變；施工監(jiān)控

0 引言

橋梁建成通車十余年后，板式橡膠支座出現(xiàn)環(huán)向鼓凸開裂、四氟板滑脫、滑動支座反置、支座墊石上墊鋼板銹蝕等現(xiàn)象，支座已喪失其傳力和變形功能，應及時更換。

支座更換的主要實施階段為：頂升階段→持荷階段→落梁階段。對結構安全產生較大影響的是梁體頂升和落梁兩個階段。在不中斷橋面交通的條件下，采用同步頂升系統(tǒng)對梁體進行橫向同步，縱橋向逐墩頂升[2]的方案，理想狀態(tài)下，該方案對結構的受力狀態(tài)影響較小，但實際施工中，由于許多不確定因素的

影響，會導致結構出現(xiàn)附加應力，致使結構受力狀態(tài)發(fā)生改變，進而導致結構進一步損傷甚至破壞。影響結構受力變化的主要因素有：

(1)橋梁使用一段時期后，下部結構出現(xiàn)不同程度的沉降差，或者在施工期間的超方等，造成結構支座反力分配狀況與理論值之間出現(xiàn)偏差，導致理論頂升力與實際所需頂升力不符，將影響各支點位移的同步。

(2)在頂升和落梁階段，由于頂升設備或頂升速率存在差異，將導致梁體出現(xiàn)相對位移差，過大的位移差會對上部結構產生不利的附加應力。

(3)梁體頂升，伸縮縫處出現(xiàn)高差，在行車反復沖擊下，可能會損壞頂升設備，進而影響梁體結構安全。

因此，要求在實施梁體頂升的過程中必須采取嚴密的監(jiān)測措施，及時掌控梁體在頂升過程中的狀態(tài)變化，避免對結構產生二次破環(huán)。本文以江蘇某高速公路一座連續(xù)T梁橋更換支座為研究對象，介紹在不中斷交通情況下，對橋梁支座更換施工過程中梁體的豎向位移、頂升力、梁體應變(應力)等指標進行實時監(jiān)測，確保安全可控，為同類橋梁更換支座的施工監(jiān)控提供參考。

1 工程概況

某大橋為江蘇某高速公路主線橋，位于半徑R=10 000m的圓曲線上，橋梁分為左右幅。上部結構為7跨30m預制T梁(每幅有6片T梁)，先簡支后結構連續(xù)，全橋一聯(lián)，橋長217m。下部結構為雙柱式墩、三柱式臺，鉆孔灌注樁基礎。經查，板式橡膠支座環(huán)向鼓凸開裂、四氟板滑脫、滑動支座反置、支座墊石上墊鋼板銹蝕。根據《公路橋梁橡膠支座病害評定技術標準》(江蘇省地方標準DB32/T2172)[1]，該橋支座病害等級評定為2級和3級的占整橋支座數量的50%以上，且每個墩臺上均存在3級支座，應將全橋支座予以更換。

2 監(jiān)控實施

同步頂升更換支座的施工監(jiān)控主要指標是：頂升力、梁體位移和梁體的應變(應力)，以梁體的豎向頂升位移為主控指標[3]。

主要監(jiān)測設備：PLC計算機同步頂升系統(tǒng)、百分表、振弦式表面應變計、數據采集儀等。

2.1 頂升力監(jiān)控

頂升力的監(jiān)控目的即監(jiān)控各支點頂升力在計算允許值之內，不能出現(xiàn)異常增大或異常偏低現(xiàn)象。否則，應立即停止頂升，查找原因。

以該橋的左幅第一跨0#臺為例來闡述同步頂升梁體更換支座的施工監(jiān)控。0#臺上的千斤頂和臨時支撐沿主梁縱向布置，如圖1所示。

圖1 0#臺各支點示意圖

梁體頂升總高度為5mm，分5級實施，每級向上頂升1mm。通過同步頂升監(jiān)控系統(tǒng)監(jiān)控得到的頂升力見表1，頂升至5mm的監(jiān)控界面如圖2所示。

圖2 左幅第一跨0#臺同步頂升5.0 mm監(jiān)控界面圖

根據理論計算，0#臺上的6片T梁支座的理論支反力(恒載)和最大支反力(恒載+活載)以及分級頂升過程中的支點實際反力與支點理論反力匯總見下頁表1和圖3。

表1 0#臺1#～6#梁分級頂升過程中的支點實際反力與支點理論反力匯總表(單位：t)

圖3 0#臺1#～6#梁分級頂升的支點實際反力(恒載+活載)與支點理論反力(恒載)圖

從表1和圖3可以看出，0#臺各支點實際反力遠小于支點理論最大反力。0#臺各支點理論支反力(恒載)之和為289.3t，頂升階段支點實際反力(恒載+活載)之和最大值為321t，二者差值為31.7t。這個差值理論上就是不中斷交通橋面活載在0#臺上產生的支反力。監(jiān)控數據均在容許值內，沒有出現(xiàn)異常情況。

2.2 梁體位移監(jiān)控

在整個頂升(落梁)過程中，在頂升支點附近的相應位置布設位移計，監(jiān)測上部結構梁體的豎向位移量，保證相對位移差滿足設計文件要求。定義頂升前梁體位置δ0=0mm為基準線，每級理論頂升1mm，n表示累計理論頂升nmm，δn表示累計理論頂升nmm時的實際頂升位移，δn-δn-1表示每級實際頂升高度。ψn表示累計理論頂升nmm時0#臺各支點最大頂升位移差，Δi表示第i階段實測落梁位移。

通過對頂升和落梁過程中δn、ψn、Δi等參數的監(jiān)控，了解梁體位移的變化，指導施工。

位移監(jiān)控采用PLC同步頂升位移監(jiān)控系統(tǒng)，通過數據采集儀自動采集數據。位移測點見圖4～5。

圖4 位移測點斷面布置示意圖(單位：cm)

圖5 位移測點示意圖

左幅0#臺1#～6#梁頂升過程中通過數據采集儀自動采集。頂升1～5mm各階段1#～6#梁位移數值見表2～4。

表2 左幅0#臺頂升豎向位移數值表(單位：mm)

從表2可以看出，每級向上頂升1mm時誤差最大值為0.17mm，5級累計誤差最大值為0.27mm，小于容許值(0.5mm)。

表3 左幅0#臺分級頂升過程中各支點頂升最大位移差數值表 (單位：mm)

說明：表中ψ1，表示左幅0#臺同步頂升至1mm時各支點最大位移差。

從表3可以看出，相鄰支點(梁)之間頂升位移差最大值為0.26mm，也均小于容許值(0.5mm)。

表4 左幅0#臺頂升及落梁支點豎向位移匯總表(單位：mm)

從表4可以看出，支座更換結束落梁后，在1#～6#梁中，2#梁標高上升最大，為0.26mm；6#梁標高下降最大，為-0.06mm；各相鄰梁標高變化差最大值為0.22mm。也均小于容許值(0.5mm)，滿足設計要求。

設計采用分級頂升梁體，每級頂升量為1mm，同一墩臺各支點頂升位移差控制在0.5mm以內。左幅0#臺頂升梁體過程中，頂升至5mm時各支點出現(xiàn)最大頂升位移差，為ψ5=0.26mm(小于容許值0.5mm)?？傢斏叨茸畲笾蛋l(fā)生在2#梁，為δ5=5.27mm(設計最大頂升高度≤7mm)。5#梁落梁位移最大，為Δ2=5.08 mm；2#梁施工前后標高變化最大，為0.32 mm(升高)。4#與5#相鄰梁施工前后標高變化差最大，為0.22 mm(小于容許值0.5 mm)?？v向無偏位情況，所有數據均在監(jiān)控要求范圍之內。

3 應變監(jiān)測

選擇各跨關鍵斷面，通過監(jiān)測梁體控制截面應力狀態(tài)，及時發(fā)現(xiàn)不均勻頂升對梁體造成的危害，確保應變變化幅值滿足設計要求，梁體不出現(xiàn)損傷。

應變監(jiān)測采用適用于長期應力應變監(jiān)測的振弦式表面應變計，配套高精度頻率采集儀進行現(xiàn)場應變采樣。本次采用的讀數儀自動按以下公式計算功能，在監(jiān)控時采用此種讀數儀可方便直接讀出應變值(即單次測量可直接得到εm=kΔF+bΔT值)，便于及時監(jiān)測與預警。布設在混凝土結構物或其它材料結構物內及表面上的表面應變計，受到的是變形和溫度的雙重作用，表面應變計的一般計算公式為：

εm=kΔF+bΔT；

(1)

式中：εm——被測結構物的應變量，單位為10-6；

k——表面應變計測量應變量的最小讀數，單位為10-6/F；

ΔF——表面應變計實時測量值相對于基準值的變化量，單位為F；

b——表面應變計的溫度修正系數，單位為10-6/℃；

ΔT——溫度實時測量值相對于基準值的變化量，單位為℃。

應變監(jiān)控主要是在頂升、持荷和梁體回落過程中對關鍵截面進行監(jiān)控，將實測應變數據與理論計算數據相比較。傳感器采用振弦式表面應變傳感器。傳感器應布置在應力最大處，在頂升0#臺時，在第一跨梁體應力(應變)最大處在梁的另一端即1#墩斷面的T梁底部。0#臺頂升梁體應變檢測數值見表5和圖6，落梁梁體應變檢測數值見表6。

表5 0#臺頂升梁體應變記錄表 (單位：με)

圖6 左幅0#臺梁體頂升應變變化示意圖

表6 0#臺落梁梁體應變記錄表 (單位：με)

從表5～6和圖6可以看出，最大應變?yōu)?με，約0.238MPa，小于按照強迫位移為3mm驗算得到的控制應變?yōu)?0με(約0.34MPa)要求。從圖6可以看出，頂升量>5mm時，在梁體上產生的應變(應力)增加明顯。

4 結語

(1)橋梁同步頂升更換支座施工監(jiān)控的主要監(jiān)控指標是：頂升力、梁體位移和梁體的應變(應力)，以梁體的豎向頂升位移為主控指標。實時監(jiān)測數據表明，頂升力、梁體位移和梁體的應變(應力)均可實時監(jiān)測，安全可控。

(2)該橋第一跨0#臺持荷階段總的頂升力是318t，每片梁最大頂升力是58t，均在理論支反力(恒載+活載)以內。若結構受到不正常的約束，頂升力會持續(xù)增大，應及時停止頂升，解除約束。

(3)0#臺梁體持荷階段數據采集儀顯示的最大頂升位移為5.27mm，最小5.01mm，滿足設計要求(≤7mm)。0#臺6片梁同步頂升過程中最大的位移差為0.26mm，滿足設計要求(≤0.5mm)。

(4)0#臺梁體頂升過程中，在第一跨梁體上產生的最大應變?yōu)?με，約0.238MPa，小于按照強迫位移為3mm驗算得到的控制應變?yōu)?0με(約0.34MPa)要求。頂升量>5mm時，在梁體上產生的應變(應力)增加明顯。

(5)更換支座施工同步進行施工監(jiān)控，可以及時掌握梁體關鍵截面受力情況和梁體位置的變化，可提前預警，避免發(fā)生施工安全事故。

[1]DB32/T2172,公路橋梁橡膠支座病害評定技術標準[S].

[2]許崇法，王成明,等.寧宿徐高速公路下草灣大橋病害檢測及同步頂升更換支座實施方案[Z].南京：東南大學，2014.

[3]黃研昕，周明華，翟瑞興.基于實時監(jiān)控的公路橋梁支座更換技術[J].公路工程，2013(4)：103-106.

Construction Monitoring Technology of Synchronous Lifting for Bearing Replacement of Continuous T-girder

YU Xin-ran1，CHEN Kai-qun2

(1.Jiangsu Ninsuxu Expressway Co.，Ltd.，Suqian，Jiangsu，223800；2.Guangxi Xinfazhan Communications Group Ltd.，Nanning，Guangxi，530029)

Taking the synchronous lifting of a bridge for bearing replacement as the example，and around the vertical displacement，lifting force，beam strain(stress)and other indicators of the beam during the bridge bearing replacement construction，this article introduced the synchronous lifting construction mo-nitoring technology for the bearing replacement of continuous T-girder without interrupting the traffic，thereby providing the reference for the bearing replacement construction monitoring of similar bridges.

Bridge reinforcement；Bearing replacement；Synchronous lifting；Vertical displacement；Beam strain；Construction monitoring

于心然(1970—)，男，碩士，高級工程師，主要從事高速公路橋梁養(yǎng)護管理工作。

U

A

10.13282/j.cnki.wccst.2015.01.009

1673-4874(2015)01-0038-05

2014-12-07