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        機電集成章動活齒傳動裝置驅(qū)動控制系統(tǒng)設(shè)計與仿真

        2015-02-18 01:29:28王廣欣何文杰
        大連交通大學(xué)學(xué)報 2015年1期
        關(guān)鍵詞:傳動裝置傳動轉(zhuǎn)矩

        王廣欣,李 丹,何文杰

        (1.大連交通大學(xué) 機械工程學(xué)院,遼寧 大連 116028;2.湖南鐵道職業(yè)學(xué)院 鐵道牽引與動力學(xué)院,湖南株洲412000)*

        0 引言

        機電集成傳動是近年發(fā)展起來的新型傳動方式,此類機構(gòu)具有體積小、結(jié)構(gòu)緊湊、效率高等優(yōu)點,在汽車工業(yè)、航空和航天等前沿技術(shù)領(lǐng)域具有潛在的應(yīng)用前景.傳統(tǒng)漸開線、擺線齒輪傳動、蝸桿傳動等傳動裝置傳遞扭矩的能力與磁力傳動相比有明顯的優(yōu)勢,而章動活齒傳動裝置具有結(jié)構(gòu)緊湊、傳動比范圍大、承載能力強等特點,將磁力傳動與章動活齒傳動相結(jié)合形成的復(fù)合結(jié)構(gòu)具有綜合的優(yōu)勢,并且能夠提高系統(tǒng)的利用率.由漸開線齒輪傳動與擺線齒輪傳動復(fù)合形成的RV傳動結(jié)構(gòu)就是典型的代表.何衛(wèi)東等[1]深入研究高精度RV傳動的受力分析及傳動效率,為其優(yōu)化設(shè)計提供了理論依據(jù);蔡毅、許立忠[2]以超環(huán)面?zhèn)鲃永碚摓榛A(chǔ)分析機電集成傳動的嚙合原理,并完成了原理樣機的設(shè)計和試驗.

        在章動活齒傳動研究領(lǐng)域,王廣欣等[3-4]對其進行了樣機的設(shè)計并且完成了試驗檢測.在此基礎(chǔ)上,將磁力傳動和章動活齒傳動兩者的優(yōu)勢結(jié)合起來,形成機電集成章動活齒傳動[5],此傳動具有零部件數(shù)量少,承載能力強,噪聲低、效率高、響應(yīng)速度快等特點.本文在對驅(qū)動結(jié)構(gòu)設(shè)計的基礎(chǔ)上,采用無位置傳感器技術(shù),完成了控制系統(tǒng)設(shè)計與仿真.

        1 結(jié)構(gòu)與工作原理

        機電集成章動活齒傳動裝置的傳動部分位于永磁驅(qū)動的內(nèi)部,圖1所示為此裝置的簡圖.

        圖1 機電集成章動活齒傳動裝置簡圖

        該裝置主要由驅(qū)動系統(tǒng)和傳動系統(tǒng)兩部分組成,驅(qū)動系統(tǒng)包括轉(zhuǎn)子(4)、永磁體(7)、定子;傳動系統(tǒng)包括活齒(6)、側(cè)銷(5)、轉(zhuǎn)動盤(9)、章動盤(11)和固定盤(3)等結(jié)構(gòu)[5].此裝置避免了章動活齒傳動裝置中傾斜軸段的加工.機電集成章動活齒傳動裝置的工作過程是定子電樞內(nèi)各相繞組不斷地換相通電,使定子磁場隨著轉(zhuǎn)子的位置在不斷地變化,旋轉(zhuǎn)電磁場帶動嵌有永磁體的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動,實現(xiàn)恒速比驅(qū)動,其轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動的同時,帶動章動盤、轉(zhuǎn)動盤轉(zhuǎn)動,從而使輸出軸輸出扭矩.

        2 驅(qū)動系統(tǒng)設(shè)計

        機電集成章動活齒傳動裝置驅(qū)動部分的組成為定子、內(nèi)轉(zhuǎn)子、永磁體和線圈,永磁體材料為粘結(jié)釹鐵硼(Nd2Fe14B),安裝在轉(zhuǎn)子圓周表面上,為表貼式永磁轉(zhuǎn)子.驅(qū)動部分借鑒永磁無刷直流電機設(shè)計方法,進行參數(shù)的設(shè)計,并對電樞直徑進行定義[6].

        圖2 驅(qū)動系統(tǒng)設(shè)計的計算界面圖和流程圖

        式中,Da為電樞直徑,P'為計算功率,αi為計算極弧系數(shù),A'為電負荷預(yù)估值,Bδ'為氣隙磁密預(yù)估值,λ為電樞長徑比,nN為額定轉(zhuǎn)速[6].根據(jù)公式需要對驅(qū)動的定子、轉(zhuǎn)子內(nèi)外徑和長度,永磁體、繞組等參數(shù)進行計算,整個計算的過程過于繁瑣,為了便于設(shè)計,開發(fā)軟件來完成理論計算,計算界面如圖2(a),設(shè)計流程圖如圖2(b)所示.

        通常連續(xù)運行小型驅(qū)動系統(tǒng)電負荷預(yù)估值取值范圍在100~300 A/cm之間,分別取電負荷為160,180,200三個數(shù)值進行理論計算,將三次理論計算的結(jié)果應(yīng)用Ansoft[7]軟件進行仿真,仿真的結(jié)果如圖3所示,可以看出電負荷為160和180 A/cm的情況下額定轉(zhuǎn)速1 440 r/min所對應(yīng)的電壓、功率和扭矩的數(shù)值不滿足設(shè)計要求,而電負荷為200 A/cm情況下額定轉(zhuǎn)速對應(yīng)下的電流、功率和轉(zhuǎn)速滿足設(shè)計要求,本次設(shè)計的驅(qū)動裝置參數(shù)為:額定功率PN=3000W;額定電壓UN=220 V;額定轉(zhuǎn)速為1 440 r/min;額定電流IN=17.05 A;額定轉(zhuǎn)矩 TN=19.9 N·m;額定效率=0.9;電樞直徑 Da=140 mm;電樞長度 La=112mm;轉(zhuǎn)子外徑 Def=133 mm;轉(zhuǎn)子長度Lef=112 mm;永磁體厚度hm=4 mm;極對數(shù)P=2.

        圖3 驅(qū)動轉(zhuǎn)速的仿真結(jié)果分析圖

        3 控制系統(tǒng)基本結(jié)構(gòu)與原理

        機電集成章動活齒傳動裝置驅(qū)動控制系統(tǒng)的設(shè)計,主要是由主電路、驅(qū)動電路、微處理器控制電路等部分組成[8],系統(tǒng)框圖如圖4所示.基本的工作原理是輸入的交流電經(jīng)過整流電路后變?yōu)橹绷麟姡缓竽孀儤驅(qū)⒋酥绷麟娊?jīng)過變換后輸出,使驅(qū)動系統(tǒng)轉(zhuǎn)動.

        圖4 驅(qū)動裝置硬件系統(tǒng)框圖

        3.1 系統(tǒng)主電路與驅(qū)動電路

        主電路采用星形連接三相全控電路的形式,兩兩導(dǎo)通的方式,逆變橋采用6個IGBT構(gòu)成的三相逆變器.本控制系統(tǒng)的驅(qū)動電路用是IR公司生產(chǎn)的高性能三相橋式驅(qū)動器 IR2130,采用IR2130可大大簡化電路結(jié)構(gòu),提高章動活齒傳動裝置的可靠性[9].

        3.2 DSP微處理控制電路

        本控制系統(tǒng)以TI公司的TMS320F2812,DSP芯片為控制核心,應(yīng)用于數(shù)據(jù)的處理和命令的發(fā)送.TMS320F2812 DSP首先通過位置檢測的電路檢測轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動位置,并根據(jù)轉(zhuǎn)子的位置信號發(fā)出相應(yīng)的控制,用以改變PWM信號的值,進而改變傳動裝置驅(qū)動系統(tǒng)中功率管的導(dǎo)通順序,從而實現(xiàn)對轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)動方向的控制[10-13].

        3.3 無位置傳感器

        本文采用反電動勢過零點的方法檢測轉(zhuǎn)子位置,驅(qū)動系統(tǒng)為三相六狀態(tài),兩兩導(dǎo)通,其等效電路圖如圖5所示[14].按照等效電路圖列三相端電壓平衡方程:

        式中,R為相電阻,L為相電感,V0為定子繞組中性點對地的電壓,EU、EV、EW為每相的反電動勢,VU、VV、VW為每相輸出端對地電壓.

        圖5 等效電路圖

        其中,兩相導(dǎo)通,假設(shè)U、V相導(dǎo)通,W相不通,則U、V相電流大小相等方向相反,相電流為0,能夠推導(dǎo)出:

        將式(6)代入式(5)得到反電動勢檢測方程:

        根據(jù)文獻[14]可知,反電動勢過零點檢測的方法在調(diào)制引起的干擾信號和深度濾波影響的情況下,產(chǎn)生了相位滯后,應(yīng)對此進行相位補償,那么需要延遲的電角度不是而是減去相位位移.

        4 數(shù)學(xué)模型

        在Matlab軟件中利用Simulink模塊建立機電集成章動活齒傳動裝置驅(qū)動部分的數(shù)學(xué)模型.驅(qū)動部分的輸入采用直流電源,繞組連接方式為三相星型,數(shù)學(xué)模型方程如下所示[4],假設(shè)忽略鐵芯飽和,不計渦流損耗和磁滯損耗,同時忽略齒槽效應(yīng),并且電樞導(dǎo)體連續(xù)均勻分布于電樞.

        驅(qū)動部分三相繞組的電壓平衡方程式為式(2)、(3)和(4)所示.轉(zhuǎn)矩方程為:

        式中,Te電磁轉(zhuǎn)矩,TL為負載轉(zhuǎn)矩,Jr轉(zhuǎn)子總負載慣性,B為阻尼系數(shù),ω為角速度,KT為電磁轉(zhuǎn)矩系數(shù).

        電磁轉(zhuǎn)矩

        4.1 Matlab/Simulink中驅(qū)動系統(tǒng)模型

        對機電集成章動活齒傳動的驅(qū)動裝置進行仿真,采用Matlab/Simulink建立速度、電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)仿真模型如圖6所示.

        圖6 驅(qū)動系統(tǒng)Simulink仿真的框圖

        此控制系統(tǒng)主要包括永磁同步電機、逆變器模塊、換向模塊、轉(zhuǎn)速測量模塊、電流控制模塊和磁極位置測量等部分[15].速度反饋保持轉(zhuǎn)速的恒定,電流反饋則能使轉(zhuǎn)矩保持一定.此控制仿真圖中轉(zhuǎn)子位置反饋中Decoder提供轉(zhuǎn)子在電角度上的位置,Gates將這個位置變?yōu)槟孀兤魉璧目刂泼}沖.速度反饋中,實現(xiàn)單位的變化,仿真系統(tǒng)采用了通用的PI調(diào)節(jié)器進行速度控制,通過PI調(diào)節(jié)器調(diào)節(jié)逆變器的直流電壓.

        4.2 仿真結(jié)果

        章動活齒傳動裝置驅(qū)動控制系統(tǒng)設(shè)計參數(shù)為額定轉(zhuǎn)速n0=1 440 r/min,額定轉(zhuǎn)矩T=19.9 N·m,電壓為220V,額定電流I=17.05A,極對數(shù)p=2,定子繞組電阻 R=2.875 Ω,定子繞組自感 M=0.0085H,轉(zhuǎn)動慣量 J=0.0008 kg·m2.

        圖7 仿真輸出曲線

        給定轉(zhuǎn)速(階躍響應(yīng)),空載啟動,在轉(zhuǎn)速達到穩(wěn)態(tài)后,于加入負載(負載突變),得到定子電流、反電動勢、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩的響應(yīng)曲線如圖7所示.從圖7(a)仿真輸出曲線可以看出,在驅(qū)動起動后轉(zhuǎn)速很快達到額定值,并保持在不變,在0.1s時加入額定轉(zhuǎn)矩,轉(zhuǎn)速突變下降,通過速度、電流雙閉環(huán)的調(diào)節(jié)又恢復(fù)到額定值,并且穩(wěn)定不變,同時相應(yīng)的相電流和反電動勢波形也較為理想.在圖7(b)轉(zhuǎn)矩響應(yīng)中,開始啟動時的轉(zhuǎn)矩值很大,很快穩(wěn)定.空載運行時,忽略系統(tǒng)的摩擦轉(zhuǎn)矩,此時的轉(zhuǎn)矩值為零,0.1 s時加入的額定負載,轉(zhuǎn)速發(fā)生突降,能很快恢復(fù)到平衡狀態(tài),但是還是有一定的轉(zhuǎn)矩波動,可以進一步優(yōu)化PI調(diào)節(jié)的系數(shù).同時圖7(c)電流在0.1 s后穩(wěn)定于額定電流處.系統(tǒng)的仿真波形與理論計算結(jié)果相符,具有較好的動態(tài)響應(yīng)特性和速度控制特性.

        5 結(jié)論

        本文對機電集成章動活齒傳動裝置的驅(qū)動系統(tǒng)進行了設(shè)計,并用Ansoft軟件進行了仿真,滿足了設(shè)計的要求.同時構(gòu)建了基于無位置傳感器技術(shù)的控制系統(tǒng),在Matlab軟件環(huán)境下Simulink模塊完成了仿真模型的建立,采用雙閉環(huán)控制方法對該建模方法進行了測試,仿真波形與了理論計算結(jié)果相一致,此控制系統(tǒng)能夠保證驅(qū)動系統(tǒng)啟動后能平穩(wěn)的運行,加入負載,仍能很快的恢復(fù)至穩(wěn)定狀態(tài),本文設(shè)計的控制系統(tǒng)滿足了機電集成章動活齒傳動裝置的設(shè)計要求.

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