撒應(yīng)群 （中國中鐵股份有限公司，北京 100039）

1 成都地鐵主要地質(zhì)簡(jiǎn)況

成都盾構(gòu)隧道穿越的地層主要有粉土、細(xì)砂、卵石土（2-8）、密度不一的卵石層（3-8）和風(fēng)化泥巖（5-2、5-3），以及卵石層與泥巖復(fù)合地層等。卵石地層中的卵石含量50%～85%，卵石粒徑從2cm～15cm，局部含漂石，粒徑達(dá)20cm，充填物為礫石、細(xì)砂或中砂；卵石地層富水時(shí)自穩(wěn)差，但失水后具有一定自穩(wěn)性。全強(qiáng)風(fēng)化泥巖（5-2、5-3）呈半巖半土、碎塊狀，軟硬不均，遇水易軟化，容易形成“泥餅”。

成都位于岷江水系沖洪積區(qū)，根據(jù)區(qū)域水文地質(zhì)資料，區(qū)內(nèi)地下水季節(jié)性變化明顯，水位總體呈西北高東南低，沿河一帶高，河間階地中部低的特點(diǎn)。盾構(gòu)隧道范圍以孔隙水和基巖裂隙水居多，滲透系數(shù)為18m/d～22m/d，屬于富水地層。

2 成都地鐵盾構(gòu)施工的主要難點(diǎn)

通過成都地鐵前一階段盾構(gòu)掘進(jìn)施工的情況來看，泥水盾構(gòu)和土壓平衡盾構(gòu)機(jī)在砂卵地層均可采用。泥水、土壓平衡兩種類型的盾構(gòu)機(jī)在成都地質(zhì)情況下施工的共同難點(diǎn)：

①隧道穿越粘土和砂卵石地層，地面環(huán)境復(fù)雜，防沉降控制要求高；

②卵石地層盾構(gòu)掘進(jìn)困難，卵石地層難以切削，且攪拌阻力大，卵石進(jìn)入土倉后，建立土壓掘進(jìn)時(shí)刀盤扭矩高，達(dá)到設(shè)備扭矩極限時(shí)就容易卡刀盤，甚至刀盤旋轉(zhuǎn)跳閘；

③刀盤刀具磨損快，開倉檢查且換刀困難；

④部分地段為粉質(zhì)粘土，易形成泥餅；

⑤富水砂卵石地層渣土改良困難，容易出現(xiàn)噴涌現(xiàn)象。

3 工程的主要應(yīng)對(duì)措施

3.1 應(yīng)對(duì)措施理念主要貫穿三點(diǎn)

①盾構(gòu)在卵礫石地層的要能夠建足土壓掘進(jìn)，確保地層不坍塌，地表不發(fā)生異常沉降。

②刀盤開口和渣土改良適宜，滿足砂卵石、泥巖地層的順利掘進(jìn)和防結(jié)泥餅的需要。

③刀盤、刀具和螺旋輸送機(jī)有足夠的強(qiáng)度和良好的耐磨性，不易出現(xiàn)異常損壞，盡可能長(zhǎng)距離不換刀。

④優(yōu)先采用降水常壓換刀措施，降水過程做好地層加固處理，減少地下水流失和有效控制地面沉降。

3.2 提高主驅(qū)動(dòng)大扭矩的措施

由于卵石土、稍密、中密砂卵石地層的不自穩(wěn)或空洞的存在，盾構(gòu)掘進(jìn)擾動(dòng)時(shí)容易出現(xiàn)地表異常沉降或地層坍陷。刀盤刀具以沖擊剝離或刮切方式使卵石層掉落，刀盤切削力矩很大，對(duì)于密實(shí)度不同的地層，隨著貫入度的加大，切削扭矩上升較快，在失水性致密砂卵石地層（3-8-4）中表現(xiàn)尤為突出。通過停止推進(jìn)測(cè)試，攪拌摩擦力矩在2000～3000kN·m左右，平均切削力矩在1500～2000kN·m左右；碴土改良至漿狀，土倉頂部壓力約為0.5bar時(shí)，刀盤扭矩可達(dá)到4000kN·m左右。如果壓力升高至0.7～0.9bar，所需扭矩達(dá)5000～5500kN·m左右。

由于成都主要地質(zhì)為砂卵石層，易發(fā)生刀盤被卵石卡住的現(xiàn)象，因此在盾構(gòu)中采用液壓驅(qū)動(dòng)。主驅(qū)動(dòng)采用9組液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)，驅(qū)動(dòng)功率945kW，額定扭矩6650kN·m（扭矩系統(tǒng)26.8），脫困扭矩8100kN·m，可以滿足在對(duì)扭矩要求較高的地層中掘進(jìn)；最高轉(zhuǎn)3.35r/min，可以滿足在風(fēng)化巖中較快轉(zhuǎn)速的掘進(jìn)要求。

3.3 盾構(gòu)出渣的約束條件及防結(jié)泥餅應(yīng)對(duì)措施

為確保卵石不堵塞或卡死螺旋輸送機(jī)，使盾構(gòu)能夠在砂卵石地層順利掘進(jìn)，刀盤的開口尺寸是制約卵石排出的主要約束條件。

為使盾構(gòu)能夠在砂卵石地層順利掘進(jìn)，采用四輻條加強(qiáng)面板形式刀盤，開口率36%（中心38%)。對(duì)刀盤進(jìn)渣通道采取前小后大或倒喇叭型，在滿足刀盤強(qiáng)度的同時(shí)，進(jìn)渣土通道盡量縮短，使渣土順利快速進(jìn)入土倉，減小刀盤結(jié)泥餅的概率。刀盤開口率大能夠?qū)⑼羵}壓力更有效的傳遞到開挖面，配合大扭矩形成土倉壓力，避免開挖面坍塌；同時(shí)減少面板面積和擠壓碴土的數(shù)量，降低刀盤摩擦力矩和對(duì)刀具的二次磨損；能夠在螺旋輸送機(jī)通過粒徑范圍內(nèi)，向土倉排放剝落的卵石，減少刀具的荷載，延長(zhǎng)其使用壽命；可以減小刀盤中心結(jié)泥餅的概率。

此外，刀盤背部安裝4根主動(dòng)攪拌棒和前盾隔板4根被動(dòng)攪拌棒，能較好的對(duì)土倉渣土進(jìn)行攪拌，提高渣土的流動(dòng)性和螺旋機(jī)出渣效率，防止土倉結(jié)泥餅。在隔板上同時(shí)安裝了3個(gè)高壓水沖刷口，可對(duì)土倉中心部位的渣土進(jìn)行沖刷，防止土倉中心產(chǎn)生泥餅。

3.4 刀盤、刀具和輸送系統(tǒng)配置及防磨損措施

整個(gè)刀盤盤體及刀體本身直接與卵石接觸，卵石對(duì)刀具、刀盤盤體、螺旋輸送機(jī)葉片和筒體內(nèi)壁都發(fā)生磨損。刀盤采用四支撐，通過圓環(huán)形法蘭與主軸承連接，土倉中心隔板固定并安裝有攪拌棒和中心沖刷裝置，采用四輻條加準(zhǔn)面板形式刀盤，開口率36%（中心38%)，能夠有效防止土倉中心泥餅或堵倉產(chǎn)生。刀盤面板設(shè)計(jì)成耐磨復(fù)合鋼板+耐磨網(wǎng)格，刀盤外圈梁焊有耐磨合金進(jìn)行保護(hù)。

表1

刀具配置上采用加厚加大刀圈的滾刀、與滾刀同軌跡的焊接撕裂刀、寬重型刮刀立體布置形式。刀箱通用，可安裝可更換撕裂刀、單刃及雙刃滾刀。

根據(jù)成都富水砂卵石層施工經(jīng)驗(yàn)，宜采用軸式螺旋輸送機(jī)，是因?yàn)槌啥嫉罔F卵石層均位于水位線下，局部有承壓水。螺旋輸送機(jī)內(nèi)徑800mm，最大通過粒徑290×560mm，盾構(gòu)出土口設(shè)置2個(gè)出渣閘門，交替開啟以降低噴涌壓力。預(yù)留了膨潤(rùn)土和高分子聚合物注入接口，必要時(shí)，可向土倉壁和螺旋機(jī)內(nèi)注入膨潤(rùn)土或高分子聚合物，以緩解螺旋機(jī)的噴碴壓力。設(shè)置保壓泵接口，必要時(shí)可聯(lián)接泥漿泵或泥漿管，緩解噴碴壓力。螺旋機(jī)軸可伸縮，伸縮量800mm。在螺旋軸前端葉片上焊裝有耐磨塊，在螺旋機(jī)前端筒體加裝可更換的耐磨板。通過以上措施，刀盤面板耐磨并防泥餅產(chǎn)生，刀具便于更換和耐磨，螺旋輸送機(jī)耐磨防噴涌。

為降低推進(jìn)阻力減少刀具的磨損，可調(diào)整土倉壓力實(shí)施適當(dāng)?shù)那穳和七M(jìn)。欠壓推進(jìn)可有效減少刀具的磨損率及設(shè)備能耗，同時(shí)亦可提高掘進(jìn)速度和減少刀盤固結(jié)泥餅出現(xiàn)的因素、降低渣土改良的成本。

3.5 渣土改良措施

渣土改良做為盾構(gòu)施工中一個(gè)重要的環(huán)節(jié)，尤其對(duì)提高盾構(gòu)掘進(jìn)效率以及控制地面沉降有較大的影響。渣土改良技術(shù)應(yīng)用的好壞，對(duì)降低工程造價(jià)、提高工程施工進(jìn)度都有著決定性的作用。

配備4路單管單泵泡沫系統(tǒng)進(jìn)行渣土改良，不因出口壓力不等而堵管。前盾及中盾共設(shè)計(jì)有12個(gè)殼外膨潤(rùn)土注入口。泡沫和膨潤(rùn)土管路獨(dú)立，可同時(shí)注入到刀盤前部，利用刀盤的旋轉(zhuǎn)進(jìn)行充分的攪拌，能達(dá)到更好的渣土改良效果。

通過多次試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，采用膨潤(rùn)土溶液+泡沫。溶液對(duì)成都富水砂卵石地層的改良效果較好，改良出來的渣土具有較好的流塑性、止水性，盾構(gòu)的各項(xiàng)掘進(jìn)參數(shù)均控制較好，為成都富水砂卵石地層的掘進(jìn)提供了一項(xiàng)新的渣土改良技術(shù)。

3.6 同步注漿及二次注漿系統(tǒng)措施

同步注漿是地表沉降控制的第二道防線，一般而言，在出土正常、同步注漿正常的情況下，地表沉降都能得到有效控制，除防止地表沉降外，同步注漿液還有增強(qiáng)防水和限制管片變形的作用。

為有效地對(duì)頂部空洞進(jìn)行回填，盾尾頂部增設(shè)2根內(nèi)置注漿管，盾尾注漿管共有6根，注漿時(shí)根據(jù)是否超挖情況，調(diào)整泵出口管路聯(lián)接位置進(jìn)行作業(yè)，可直接對(duì)頂部空洞進(jìn)行回填。為了及時(shí)補(bǔ)充注漿效果，防止地表沉降及管片上浮，在盾構(gòu)上設(shè)置管片背部二次注漿系統(tǒng)。

3.7 結(jié)合不同的地層變化，采用適宜的掘進(jìn)參數(shù)

盾構(gòu)在成都地鐵掘進(jìn)施工主要參數(shù)統(tǒng)計(jì)見表1。從表1中可以看出，盾構(gòu)在成都地鐵隧道各地層適應(yīng)性表現(xiàn)良好，在各類型地層掘進(jìn)表現(xiàn)在粘土和泥巖地層能建立平均0.8～1.0bar土壓掘進(jìn)，扭矩平均3500kN·m,掘進(jìn)速度平均55mm/min，地表正常；在泥巖與卵石復(fù)合地層掘進(jìn)時(shí)，能建立0.9bar的平衡壓力，扭矩在4000kN·m左右，掘進(jìn)速度50mm/min，地表沒有異常沉降；尤其在砂卵石地層掘進(jìn)時(shí)，能夠建立0.6～0.9bar的土倉平衡壓力，刀盤扭矩4000～4800kN·m，局部在密實(shí)砂卵石地層、大粒徑卵石區(qū)最大也有6000kN·m，掘進(jìn)速度達(dá)到30～50mm/min，地表無異常沉降。

4 工程效果

成都地鐵盾構(gòu)經(jīng)過1、2號(hào)線及目前已經(jīng)開始的延長(zhǎng)線和3、4號(hào)線各區(qū)間的掘進(jìn)，普遍形成的正常工況如下：

①刀盤扭矩約在3500～5000kN·m之間，轉(zhuǎn)速約在1.0～1.5r/min之間；

②盾構(gòu)推力約在800～1400t之間，推進(jìn)速度約在30～55mm之間；

③土倉頂部壓力約在0.6～0.9bar之間；

④渣土改良普遍以泡沫+膨潤(rùn)土添加為主，必要時(shí)土倉和刀盤中心加水沖刷；

⑤刀具經(jīng)過優(yōu)化，換刀距離從最開始的100m進(jìn)步到目前500m以上；

⑥砂卵石地層采取同步注漿+二次補(bǔ)注漿方式，更利于控制地層沉降；

⑦砂卵石地層優(yōu)先采用降水換刀，減低安全風(fēng)險(xiǎn)和工程成本。

5 施工環(huán)境控制措施

施工環(huán)境主要體現(xiàn)在控制地面沉降和地表塌陷，避免對(duì)現(xiàn)有建構(gòu)筑物和道路管線造成危害?？刂频孛娉两岛偷乇硭莸拇胧?yīng)從洞內(nèi)施工過程參數(shù)控制和地表處理等兩個(gè)方面考慮。

據(jù)試驗(yàn)段的施工經(jīng)驗(yàn)，在未擾動(dòng)時(shí)采取地面注漿根據(jù)地層的致密程度一般會(huì)出現(xiàn)兩種情況：一是致密且水位較低時(shí)難以注入；二是松散、水量較大時(shí)漿液流失難以固結(jié)土體。在盾構(gòu)通過后利用砂卵石地層上部覆蓋的5m～6m的粘土層沉降的滯后效應(yīng)，采取地面跟蹤灌砂注漿的方法來控制地表沉降或塌陷。

為防止開倉引起的地表坍塌可采取如下措施:確定開倉位置后在刀盤前后的隧道軸線上施作適量的鉆孔，孔的深度以達(dá)到盾體上部0.5m為宜；在清倉過程中并隨清倉進(jìn)度封閉刀盤開口盡可能不轉(zhuǎn)動(dòng)刀盤；檢查刀盤前的掌子面情況如有空洞應(yīng)立即通過鉆孔灌砂；恢復(fù)推進(jìn)后嚴(yán)格控制出渣量，通過計(jì)算如掘進(jìn)進(jìn)尺與出渣量不平衡立即通過鉆孔灌砂以減少和延緩地面沉降；待盾構(gòu)盾尾通過后及時(shí)補(bǔ)充灌砂并進(jìn)行壓力注漿。

6 結(jié) 論

①渣土改良、噴水涌砂、設(shè)備消耗和施工環(huán)境安全是其應(yīng)解決的最主要難點(diǎn)。

②盾構(gòu)機(jī)的出渣能力是其在砂卵石地層中施工是否適應(yīng)的關(guān)鍵，出渣能力可以通過約束條件的改變和刀具的選型和布置來改善和提高。

③刀盤、刀具、螺旋輸送機(jī)的耐磨性是制約盾構(gòu)能否順利施工的關(guān)鍵，如何提高其在砂卵石地層中耐久性是控制施工成本和施工安全應(yīng)解決的首要問題。

④所有地鐵工程線路一般是城市的中心，安全風(fēng)險(xiǎn)高，社會(huì)影響大，工程施工環(huán)境的控制是盾構(gòu)在砂卵石地層施工中必須考慮的主要因素。

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