方 智, 季振林

(哈爾濱工程大學(xué) 動(dòng)力與能源工程學(xué)院,哈爾濱 150001)

穿孔管阻性消聲器具有較寬的消聲頻率范圍(尤其在中高頻段)和較低的流動(dòng)阻力損失，在管道噪聲控制中被廣泛使用。數(shù)值方法[1-4]和解析方法[5-8]均被應(yīng)用于研究此類消聲器的聲學(xué)特性。數(shù)值方法可以計(jì)算任意形狀橫截面的消聲器的消聲特性，但是對(duì)消聲器的尺寸和計(jì)算機(jī)的要求較高，一般需要的計(jì)算時(shí)間較長。解析方法所需的計(jì)算時(shí)間短，并且精度較高，但是只能計(jì)算橫截面形狀規(guī)則的消聲器(如圓形橫截面和矩形橫截面)。解析方法的另一個(gè)缺點(diǎn)在于它求解膨脹腔的橫向波數(shù)時(shí)需要解特性方程，無論采用正割線法[5-7]還是牛頓法[8-9]均容易產(chǎn)生丟根現(xiàn)象，并且需要的時(shí)間較長。為了同時(shí)避免數(shù)值方法和解析方法的缺點(diǎn)，本文使用數(shù)值模態(tài)匹配法求解任意形狀橫截面穿孔管阻性消聲器的傳遞損失。數(shù)值模態(tài)匹配法的基本思想為：應(yīng)用二維有限元法求解消聲器管道和腔內(nèi)的橫向模態(tài)，提取出本征波數(shù)和本征向量，進(jìn)而得到消聲器橫截面的本征函數(shù)；利用模態(tài)匹配技術(shù)建立消聲器內(nèi)聲壓和軸向質(zhì)點(diǎn)振速的解析表達(dá)式，結(jié)合邊界條件和連續(xù)性條件以及本征函數(shù)的正交性，求出模態(tài)幅值系數(shù)，進(jìn)而得到消聲器的傳遞損失。數(shù)值模態(tài)匹配法解決了解析方法丟根的困擾和對(duì)橫截面形狀的限制問題，由于只需要對(duì)橫截面劃分二維網(wǎng)格，因而所需要的時(shí)間也大為減少，并且能夠根據(jù)求出的本征模態(tài)分析高階模態(tài)的影響和平面波理論的適用范圍，具有明顯的優(yōu)點(diǎn)。本文研究的目的在于：① 應(yīng)用二維有限元法求解直通穿孔管阻性消聲器的橫向模態(tài)，利用模態(tài)匹配技術(shù)計(jì)算消聲器的傳遞損失；② 分別應(yīng)用數(shù)值模態(tài)匹配法、三維有限元法以及實(shí)驗(yàn)測(cè)量得到圓形同軸穿孔管阻性消聲器的傳遞損失，通過比較驗(yàn)證本文數(shù)值模態(tài)匹配法的正確性；(3)分析孔徑、穿孔率、吸聲材料密度和穿孔管偏移對(duì)直通穿孔管阻性消聲器橫向模態(tài)和消聲特性的影響。

1 橫向模態(tài)求解的有限元法

圖1為任意形狀等截面直通穿孔管阻性消聲器示意圖，將其分為三個(gè)區(qū)域：進(jìn)口管A、膨脹腔C和出口管E，對(duì)應(yīng)的橫截面分別為S1、S3=S1+S2和S1。膨脹腔被穿孔管分為兩部分：C1和C2，對(duì)應(yīng)的橫截面分別為S1和S2，C2內(nèi)填充吸聲材料。

圖1 任意形狀等截面直通穿孔管阻性消聲器

以膨脹腔C為例，介紹數(shù)值模態(tài)匹配法的基本思想。C1和C2內(nèi)簡諧聲場(chǎng)的控制方程為[10]

2p1(x,y,z)+k2p1(x,y,z)=0

(1)

(1)

消聲器的邊界條件可分成如下兩類。

(a) 剛性壁面邊界條件可以表示為

?p2/?n=0

(3)

(b) 穿孔表面邊界條件可以表示為[10]

(4)

(5)

利用歐拉方程，穿孔表面法向聲壓梯度表達(dá)式為

?p1/?n=-jρ0ωun

(7)

(8)

結(jié)合方程(4)和(7) 可以得到

(9)

結(jié)合方程 (4) 和 (8) 可以得到

(10)

方程(1)和(2)的解可以寫成[13]

(11)

式中pxy為橫向聲壓分量，i代表模態(tài)階數(shù)，A和B分別為沿z軸正反方向的模態(tài)幅值系數(shù)，kz為軸向波數(shù)。橫向聲壓pxy滿足以下方程[13]：

(12)

(13)

(14)

(15)

將表達(dá)式(11)代入邊界條件(3),(9)和(10)中得到

(16)

(17)

(18)

對(duì)于任意形狀的橫截面，方程(12)和(13)需要使用數(shù)值方法，例如二維有限元法[14]。

在橫截面S1內(nèi), 將加權(quán)殘數(shù)法和格林方程以及邊界條件應(yīng)用于方程(12)得到

(19)

式中，

分別為對(duì)應(yīng)于橫截面S1的廣義剛度矩陣、質(zhì)量矩陣和穿孔阻抗矩陣，下腳標(biāo) “e”代表單元。

相似地，在橫截面S2內(nèi)有

(20)

式中,K2，M2以及Z2分別為橫截面S2的廣義剛度矩陣、質(zhì)量矩陣和穿孔阻抗矩陣。N為廣義形函數(shù)的列向量，p1和p2分別為橫截面S1和S2上節(jié)點(diǎn)聲壓組成的列向量。

結(jié)合式 (19)和式(20)得到:

(21)

為了方便地求解方程(21)，引入軸向波數(shù)，得到如下方程

(22)

求解方程(22)可以得到膨脹腔內(nèi)的軸向波數(shù)和對(duì)應(yīng)的本征向量。

對(duì)于進(jìn)出口管道的橫截面，由于不含有穿孔表面，所以表達(dá)式(22)可以簡化為

(23)

消聲器內(nèi)的橫向聲壓分量可以表示為

(24)

式中φi和(Φxy)i分別代表第i階模態(tài)的幅值系數(shù)和橫向本征向量。

于是，聲壓可以改寫成

(25)

式中Ψi(x,y)=NT(Φxy)i為本征函數(shù)。

2 模態(tài)匹配法

結(jié)合進(jìn)出口所在截面的連續(xù)性條件和邊界條件，利用本征函數(shù)的正交性，建立模態(tài)幅值系數(shù)之間的關(guān)系，進(jìn)而可求出穿孔管消聲器的傳遞損失。

考慮如圖1所示的消聲器，每個(gè)區(qū)域內(nèi)的聲壓和軸向質(zhì)點(diǎn)振速可以表示成如下形式。

在區(qū)域A，E內(nèi)(I=A,E)：

(26)

(27)

式中，在區(qū)域A內(nèi)z′=z，在區(qū)域E內(nèi)z′=z-L。

在區(qū)域C內(nèi)：

(28)

UC,z=

(29)

進(jìn)出口橫截面上的聲壓和軸向質(zhì)點(diǎn)振速的連續(xù)性條件和邊界條件可以表示為，

PC(z=0)=PA(z=0),(x,y)∈S1

(30)

(31)

PC(z=L)=PE(z=L),(x,y)∈S1

(32)

(33)

在進(jìn)出口橫截面上，將聲壓和質(zhì)點(diǎn)振速表達(dá)式代入到連續(xù)性條件和邊界條件式(30)-式(33)中，并且在方程兩邊同時(shí)乘以相應(yīng)積分面上的本征函數(shù)并積分，得到

(34)

(35)

(36)

(37)

式中，

ΨCiΨCjS3=ΨCiΨCjS2

利用本征函數(shù)的正交性有，

ΨiΨjΨiΨj

(38)

(39)

3 算例及分析

為了驗(yàn)證本文方法和編寫的計(jì)算程序的正確性，首先應(yīng)用數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算如圖2所示的圓形同軸直通穿孔管阻性消聲器(δ=0)的傳遞損失，并與三維有限元法計(jì)算結(jié)果以及實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果進(jìn)行比較。消聲器的具體尺寸為：膨脹腔直徑和長度分別為d=164.4 mm，L=257.2 mm，進(jìn)出口管道直徑為d=49 mm，穿孔管壁厚為tw=0.9 mm，聲速取344 m/s，δ為進(jìn)出口的偏移量。吸聲材料為玻璃絲綿，其特性聲阻抗和復(fù)波數(shù)的表達(dá)式為[11]：

密度為100 g/L:

(40)

(41)

密度為200 g/L:

(42)

(43)

式中,z0=ρ0c0為空氣的特性聲阻抗。在以下的分析以及3.1節(jié)，3.2節(jié)和3.4節(jié)的分析中，吸聲材料的密度均為100 g/L。

圖2 圓形同軸直通穿孔管阻性消聲器

圖3為取不同模態(tài)數(shù)時(shí)圓形同軸直通穿孔管阻性消聲器的傳遞損失計(jì)算結(jié)果比較，其中穿孔率為φ=8.4%，孔徑為dh=2.49 mm。由于消聲器為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，只有徑向模態(tài)能被激發(fā)，圖3中給出的是徑向模態(tài)數(shù)，為了與下文模態(tài)數(shù)N區(qū)分，這里用Nr表示徑向模態(tài)的階數(shù)。為估算在所計(jì)算的頻率范圍內(nèi)消聲器能激發(fā)的橫向模態(tài)階數(shù)，根據(jù)計(jì)算的最高頻率3 200 Hz估算出最大的橫向波數(shù)為k=2πf/c=58.42。激發(fā)頻率為3 200 Hz時(shí)，消聲器的第1階徑向模態(tài)對(duì)應(yīng)的Re(kxy)為36.18，第二階徑向模態(tài)對(duì)應(yīng)的Re(kxy)為63.10，由此可以粗略判斷在3 200 Hz以內(nèi)只有第一階徑向模態(tài)為可傳播的模態(tài)；第二階徑向模態(tài)不可傳播(為耗散模態(tài))，對(duì)消聲器的聲學(xué)特性影響較小。從傳遞損失曲線上也可以看出，取前兩階徑向模態(tài)和前三階徑向模態(tài)時(shí)傳遞損失曲線完全重合，所以在所關(guān)心的頻率范圍內(nèi)，計(jì)算此結(jié)構(gòu)消聲器的傳遞損失取前兩階徑向模態(tài)即可保證計(jì)算精度。相似地，下文中消聲器取不同孔徑和穿孔率以及不同的填充密度時(shí)，模態(tài)階數(shù)對(duì)計(jì)算精度的影響分析與此相似，由分析結(jié)果得到計(jì)算本文同軸穿孔管阻性消聲器時(shí)取前兩階徑向模態(tài)均可保證計(jì)算精度，所以在本文計(jì)算中，所有同軸消聲器的傳遞損失曲線中均取Nr=2。

圖3中Nr=0表示沒有考慮高階模態(tài)的影響，即一維平面波計(jì)算結(jié)果。一維平面波理論只有在平面波區(qū)域即消聲器的平面波截止頻率以下適用，高于截止頻率，一維結(jié)果與三維結(jié)果出現(xiàn)偏差。由此可以大致地判定一維平面波理論的適用范圍。

圖3 模態(tài)階數(shù)對(duì)圓形同軸直通穿孔管阻性消聲器傳遞損失的影響

圖4給出了使用數(shù)值模態(tài)匹配法和三維有限元法計(jì)算得到的消聲器傳遞損失和實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果[15]的比較。實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果是應(yīng)用兩負(fù)載方法在B&K阻抗管測(cè)量裝置上測(cè)量得到。測(cè)量過程中聲源位置不動(dòng)，改變出口的邊界條件。聲源由阻抗管套件中的信號(hào)發(fā)生器模塊產(chǎn)生，出口的兩個(gè)邊界條件分別通過在出口處安裝吸聲材料和完全開口來獲得?？梢钥闯?，數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算結(jié)果與有限元法計(jì)算結(jié)果在整個(gè)頻段內(nèi)吻合很好，兩種方法計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果在高頻段產(chǎn)生偏差。產(chǎn)生偏差的原因有可能是吸聲材料填充不夠均勻，穿孔阻抗公式和吸聲材料的等效表達(dá)式在高頻不夠精確所致。良好的吻合證明了數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算穿孔管阻性消聲器聲學(xué)特性的正確性。

為了進(jìn)一步驗(yàn)證數(shù)值模態(tài)匹配法的適用性和正確性，圖5比較了方形截面結(jié)構(gòu)消聲器的傳遞損失結(jié)果。消聲器的尺寸與圖2中圓形截面結(jié)構(gòu)消聲器的尺寸相同，橫截面面積相等。圖5中數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算結(jié)果與有限元結(jié)果吻合較好，從而進(jìn)一步驗(yàn)證了數(shù)值模態(tài)匹配法的適用性和正確性。

3.1 孔徑的影響

圖6為應(yīng)用數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算得到的兩種孔徑下直通穿孔管阻性消聲器的傳遞損失?？梢钥闯?，孔徑較小的消聲器高頻消聲量高于孔徑大的消聲器，而在中頻的消聲量略低于孔徑大的消聲器，孔徑對(duì)消聲器低頻的消聲效果幾乎沒有影響。

圖6 不同孔徑直通穿孔管阻性消聲器傳遞損失比較

表1給出了穿孔率為8.4%，孔徑分別為2.49 mm和4.98 mm時(shí)消聲器橫截面的前兩階徑向模態(tài)的形狀和對(duì)應(yīng)的Re(kxy)?？梢钥闯?，孔徑越大，相同階次的模態(tài)對(duì)應(yīng)的橫向波數(shù)的實(shí)部數(shù)值越小，說明第一階徑向模態(tài)越早被激發(fā)，消聲器內(nèi)三維波出現(xiàn)的越早，即消聲器的平面波區(qū)域越窄。

表1 不同孔徑穿孔管阻性消聲器橫向模態(tài)比較

圖7給出了穿孔率為8.4%時(shí)，孔徑分別為0.62 mm、1.25 mm、2.49 mm、3.74 mm、4.98 m、7.47 mm和9.96 mm幾種情況下計(jì)算得到的第一階模態(tài)對(duì)應(yīng)的橫向波數(shù)的實(shí)部數(shù)值Re(kxy)。可以看出，在同樣穿孔率下，孔徑越大，第一階模態(tài)對(duì)應(yīng)的Re(kxy)越小。

圖8則比較了應(yīng)用數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算得到的不同孔徑時(shí)直通穿孔管阻性消聲器的傳遞損失結(jié)果?？梢钥闯?，孔徑增大，傳遞損失曲線中的峰值向低頻方向移動(dòng)，高頻消聲效果變差，而中頻消聲效果變好。

3.2 穿孔率的影響

圖9比較了孔徑為2.49 mm，穿孔率分別為2.1%和8.4%時(shí)直通穿孔管阻性消聲器的傳遞損失?？梢钥闯?，穿孔率為2.1%的直通穿孔管消聲器在中低頻出現(xiàn)了共振峰，消聲特性較好，但是，在高頻的消聲量則遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于穿孔率為8.4%的消聲器。

表2給出了孔徑為2.49 mm，穿孔率分別為2.1%和8.4%時(shí)前兩階徑向模態(tài)形狀以及對(duì)應(yīng)的Re(kxy)?？梢钥闯?，穿孔率增大，相同階次模態(tài)對(duì)應(yīng)的橫向波數(shù)的實(shí)部數(shù)值 增大，因而消聲器的平面波截止頻率升高。

表2 不同穿孔率穿孔管阻性消聲器橫向模態(tài)比較

圖10給出了孔徑為2.49 mm時(shí)，穿孔率分別為2.1%、4.2%、8.4%、16.8%、25.7%、40%以及穿孔率為100%的極限狀況時(shí)計(jì)算得到的第一階模態(tài)對(duì)應(yīng)的橫向波數(shù)的實(shí)部數(shù)值Re(kxy)。可以看出，在同一孔徑下，穿孔率越大，第一階模態(tài)對(duì)應(yīng)的Re(kxy)越大，穿孔率大于40%以后穿孔率對(duì)第一階模態(tài)對(duì)應(yīng)的Re(kxy)的影響較小。

圖11為應(yīng)用數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算得到的不同穿孔率時(shí)直通穿孔管阻性消聲器的傳遞損失?？梢钥闯觯┛茁噬?，傳遞損失曲線中的峰值向高頻移動(dòng)，消聲器中低頻的消聲量降低，高頻的消聲量升高，穿孔率大于40%以后，穿孔率對(duì)傳遞損失的影響很小，尤其是在中低頻，傳遞損失曲線幾乎重合。

圖9 不同穿孔率直通穿孔管阻性消聲器傳遞損失比較

3.3 吸聲材料密度的影響

圖12比較了不同吸聲材料密度下消聲器的傳遞損失?？梢钥闯觯?50 Hz以下，吸聲材料對(duì)消聲器的聲學(xué)特性幾乎沒有影響，這是因?yàn)槲暡牧蠈?duì)低頻聲波的吸聲能力較弱，消聲器主要以抗性衰減為主。高于250 Hz，吸聲材料填充密度大的消聲器的消聲量遠(yuǎn)高于填充密度小的消聲器。填充密度越大，傳遞損失曲線中峰值頻率越低，整體消聲效果越好。

圖12 吸聲材料密度對(duì)穿孔管阻性消聲器消聲特性的影響

表3 吸聲材料密度對(duì)穿孔管阻性消聲器橫向模態(tài)的影響

表3給出了有無吸聲材料填充時(shí)消聲器的橫向模態(tài)。對(duì)于抗性消聲器(填充密度為0)，聲波主要是通過來回反射被衰減掉，中低頻消聲特性與簡單膨脹腔相似。對(duì)于阻性消聲器，聲波引起吸聲材料的振動(dòng)，將聲能轉(zhuǎn)換成熱能而被衰減掉。吸聲材料密度越大，消聲器內(nèi)第一階徑向模態(tài)對(duì)應(yīng)的Re(kxy)越大，消聲器有效的平面波區(qū)域越寬。

3.4 穿孔管偏移的影響

由于安裝空間的限制，非同軸穿孔管阻性消聲器(如圖13所示)在工程中也被廣泛使用，由于數(shù)值模態(tài)匹配法不受幾何形狀的限制，因而可用于計(jì)算這類消聲器的橫向模態(tài)和傳遞損失，從而為工程設(shè)計(jì)提供有實(shí)用價(jià)值的分析方法。

圖13 圓形非同軸直通穿孔管阻性消聲器

為了確定計(jì)算穿孔管偏移的阻性消聲器的傳遞損失時(shí)需要的模態(tài)階數(shù)，圖14和圖15分別給出了δ=25 mm和δ=50 mm的消聲器在取不同模態(tài)階數(shù)時(shí)的傳遞損失。與同軸結(jié)構(gòu)的分析相似，對(duì)于穿孔管偏移25 mm的消聲器，第8階高階模態(tài)對(duì)應(yīng)的Re(kxy)為47.08，而第9階高階模態(tài)對(duì)應(yīng)的Re(kxy)為58.42，說明在3 200 Hz范圍內(nèi)，前8階高階模態(tài)是可傳播的模態(tài)，而第9階以后的模態(tài)為耗散模態(tài)，對(duì)消聲器的聲學(xué)特性的影響隨著模態(tài)階次的升高逐漸變小。圖14中，取N=13與N=14時(shí)得到的傳遞損失曲線完全吻合，說明在3 200 Hz范圍內(nèi)第13階以上的高階模態(tài)對(duì)消聲器傳遞損失的影響可以忽略不計(jì)，所以在3 200 Hz范圍內(nèi)取N=13可以保證計(jì)算精度。同理，對(duì)于穿孔管偏移50 mm的消聲器，計(jì)算傳遞損失時(shí)取前13階模態(tài)即可。

圖16比較了穿孔管偏移對(duì)消聲器傳遞損失的影響，同時(shí)也比較了數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算結(jié)果與有限元結(jié)果。兩種計(jì)算結(jié)果的吻合驗(yàn)證了數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算穿孔管偏移阻性消聲器聲學(xué)特性的正確性。穿孔管的偏移量對(duì)消聲器消聲性能的影響與頻率相關(guān)。在低頻區(qū)域，穿孔管的偏移對(duì)消聲器的消聲量幾乎沒有影響；而在中頻區(qū)域，偏移量越大，消聲器的消聲效果越差；在高頻偏移量最大的消聲器則展現(xiàn)出最好的消聲效果。

圖14 模態(tài)階數(shù)對(duì)不同軸穿孔管阻性消聲器(δ=25 mm)傳遞損失的影響

表4比較了穿孔率為8.4%，孔徑為2.49 mm，穿孔管分別偏移δ=0，δ=25 mm和δ=50 mm時(shí)穿孔管消聲器的前三階橫向模態(tài)。由于同軸消聲器只能激發(fā)徑向模態(tài)(第三階高階模態(tài))，所以同軸結(jié)構(gòu)的平面波截止頻率高于穿孔管偏移結(jié)構(gòu)的消聲器。

表4 穿孔管偏移對(duì)穿孔管阻性消聲器橫向模態(tài)的影響

4 結(jié) 論

應(yīng)用二維有限元方法求解任意形狀橫截面的直通穿孔管阻性消聲器的橫向模態(tài)，利用數(shù)值模態(tài)匹配技術(shù)求解消聲器的模態(tài)幅值系數(shù)，進(jìn)而計(jì)算得到消聲器的傳遞損失。對(duì)于圓形同軸穿孔管阻性消聲器的傳遞損失，數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算結(jié)果與三維有限元法計(jì)算結(jié)果以及實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果吻合良好，從而驗(yàn)證了本文數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算穿孔管阻性消聲器消聲特性的準(zhǔn)確性。進(jìn)而應(yīng)用數(shù)值模態(tài)匹配法計(jì)算并分析了穿孔孔徑、穿孔率、吸聲材料密度和穿孔管偏移對(duì)圓形直通穿孔管阻性消聲器消聲特性和橫向模態(tài)的影響。計(jì)算結(jié)果表明，孔徑、穿孔率、吸聲材料密度和穿孔管偏移對(duì)消聲器聲學(xué)特性的影響是與頻率相關(guān)的；孔徑越大，消聲器的平面波有效范圍越窄，中頻消聲效果越好，消聲器高頻消聲效果越差；穿孔率越高，消聲器的平面波截止頻率越高，中頻消聲量越低，而高頻消聲量越高。穿孔率高于40%，穿孔率對(duì)消聲器的聲學(xué)特性影響較小，尤其在中低頻。吸聲材料的密度越高，消聲器中高頻的消聲效果越好。穿孔管的偏移量在不同的頻段內(nèi)對(duì)消聲器的消聲效果影響不同。

參 考 文 獻(xiàn)

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