宋曉通，戴擁民，武守遠(yuǎn)，劉慧文，汪揚(yáng)

（1.北京石油化工學(xué)院信息工程學(xué)院，北京102617；2.新疆電力公司，烏魯木齊830002；3.國(guó)網(wǎng)智能電網(wǎng)研究院，北京102200）

提升臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末通道輸送能力的綜合方案

宋曉通1，戴擁民2，武守遠(yuǎn)3，劉慧文3，汪揚(yáng)3

（1.北京石油化工學(xué)院信息工程學(xué)院，北京102617；2.新疆電力公司，烏魯木齊830002；3.國(guó)網(wǎng)智能電網(wǎng)研究院，北京102200）

為提升新疆電網(wǎng)臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末通道的輸送能力，改善受端電網(wǎng)的運(yùn)行穩(wěn)定性和電壓水平，首先計(jì)算了當(dāng)前與遠(yuǎn)期網(wǎng)架結(jié)構(gòu)下該通道的輸送能力，確定了限制該通道電能送出的約束性因素；再結(jié)合電網(wǎng)遠(yuǎn)期負(fù)荷需求和系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性，系統(tǒng)研究了加裝固定串補(bǔ)、可控串補(bǔ)與SVC的可行性和接入效果；最后基于臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末輸送通道的電壓穩(wěn)定和功角穩(wěn)定分析，給出了包括固定串補(bǔ)、可控串補(bǔ)和SVC的裝置的綜合解決方案，并確定了裝置的布點(diǎn)方案與控制策略等關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)和方案。

固定串補(bǔ)；可控串補(bǔ)；靜止無(wú)功補(bǔ)償器；功角穩(wěn)定；電壓穩(wěn)定；輸送能力

固定串聯(lián)電容器補(bǔ)償裝置即固定串補(bǔ)FSC（fixed series capacitor installation）在遠(yuǎn)距離大容量輸電系統(tǒng)中得到大量應(yīng)用，用以補(bǔ)償交流輸電線路的電抗，縮短電力系統(tǒng)送斷和受端的電氣距離，提高電力系統(tǒng)的輸送能力。晶閘管控制串聯(lián)電容器補(bǔ)償裝置即可控串補(bǔ)TCSC（thyristor controlled series capacitor installation）可在一定范圍內(nèi)可控調(diào)節(jié)串補(bǔ)裝置對(duì)外呈現(xiàn)的等效電抗（可實(shí)現(xiàn)容性模式和感性模式的切換），實(shí)現(xiàn)提高線路傳輸能力、優(yōu)化系統(tǒng)潮流分布、提高電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性、阻尼系統(tǒng)低頻功率振蕩、抑制SSR等控制目標(biāo)[1-3]。靜止無(wú)功補(bǔ)償器SVC（static var compensator）在電力系統(tǒng)應(yīng)用中，主要用于容量限定范圍內(nèi)的電壓動(dòng)態(tài)控制，同時(shí)在機(jī)組“第一擺”過(guò)程中增強(qiáng)系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性，在系統(tǒng)功率振蕩的情況下兼可用于提升電網(wǎng)的小干擾穩(wěn)定性、改善阻尼特性[4-5]。FSC/TCSC、SVC分別從輸電系統(tǒng)的串聯(lián)側(cè)和并聯(lián)側(cè)發(fā)揮“補(bǔ)償”作用，能夠顯著改善系統(tǒng)的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，優(yōu)化系統(tǒng)的運(yùn)行狀態(tài)。在特定場(chǎng)合下，較之通過(guò)假設(shè)輸電線路來(lái)達(dá)成相同目標(biāo)，在經(jīng)濟(jì)性、可控性和工程實(shí)施的復(fù)雜性方面具有一定的優(yōu)勢(shì)。因此，單獨(dú)配置或綜合配置FSC/TCSC、SVC等裝置道的輸送能力?？紤]到塔中-且末沿線地區(qū)自然條件、輸電距離等因素，新架設(shè)線路難度較大、成本較高、工程周期也較長(zhǎng)。為盡快消除輸電瓶頸，基于現(xiàn)有網(wǎng)架結(jié)構(gòu)綜合優(yōu)化配置FSC/TCSC和SVC的綜合解決方案，達(dá)到提升輸電通道的輸送能力，改善受端電網(wǎng)的運(yùn)行穩(wěn)定性和電壓水平，滿足負(fù)荷增長(zhǎng)和電力送出需要的目的。成為提升電力系統(tǒng)的輸送能力及安全穩(wěn)定水平的一個(gè)可行的解決方案，得到了業(yè)內(nèi)的重視。

新疆電網(wǎng)是西北電網(wǎng)的重要組成部分，目前正處于快速發(fā)展的時(shí)期。隨著新疆-西北主網(wǎng)聯(lián)網(wǎng)750 kV第二通道于2013-06-27投運(yùn)建成投運(yùn)、哈密南-鄭州±800 kV特高壓直流輸電工程的實(shí)施，顯著增強(qiáng)了新疆電網(wǎng)的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，有力提升了“疆電外送”的能力；但新疆當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)特別是南疆三地州的電網(wǎng)構(gòu)架仍然比較薄弱，電網(wǎng)的輸送能力受到諸如電壓穩(wěn)定、暫態(tài)穩(wěn)定等因素的制約。本文所研究的臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末輸電通道集中體現(xiàn)了以上特點(diǎn)，電力送出需求與實(shí)際送出能力的矛盾十分顯著。根據(jù)遠(yuǎn)景規(guī)劃，塔中地區(qū)“十二五”期間負(fù)荷較為平穩(wěn)，但且末地區(qū)負(fù)荷在“十二五”期間將有顯著增長(zhǎng)，預(yù)計(jì)2015年最大負(fù)荷將超出了目前的主要送出通道，即臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末220 kV輸電通

1 臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末送出通道的穩(wěn)定特性研究

臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末送出通道的基本網(wǎng)架結(jié)構(gòu)如圖1所示。其中，220 kV臺(tái)遠(yuǎn)-塔中和塔中-且末的線路長(zhǎng)度均在200 km以上，負(fù)荷與電源中心距離遠(yuǎn)，在末端負(fù)荷增加的情況下，系統(tǒng)的穩(wěn)定性水平將急劇下降。

圖1 臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末送出通道系統(tǒng)接線（局部）Fig.1System connection of taiyuan-tazhong-qiemo transmission channel（partial diagram）

基于PSASP綜合程序，研究了臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末通道的穩(wěn)定特性，確定了極限功率下的失穩(wěn)模式，以此提出提升該通道輸送能力的綜合解決方案。本文對(duì)發(fā)電機(jī)采用了考慮次暫態(tài)過(guò)程的E″變化模型，對(duì)負(fù)荷采用了恒阻抗和感應(yīng)電動(dòng)機(jī)的組合模型，計(jì)及了發(fā)電機(jī)勵(lì)磁系統(tǒng)和原動(dòng)機(jī)調(diào)速系統(tǒng)的作用，研究對(duì)象主要是大擾動(dòng)后的功角搖擺特性、電壓穩(wěn)定特性、功率振蕩特性等穩(wěn)定特性。重點(diǎn)分析的輸電斷面包括臺(tái)遠(yuǎn)-塔中220 kV單回、塔中-且末220 kV單回、巴州-庫(kù)爾勒220 kV雙回、庫(kù)爾勒-臺(tái)遠(yuǎn)220 kV雙回等。

分析表明，在目前網(wǎng)架結(jié)構(gòu)下，臺(tái)塔和塔且線的極限送出能力分別為64.6 MW和43.3 MW，不能滿足未來(lái)的負(fù)荷增長(zhǎng)需求。通過(guò)仿真計(jì)算確定，在當(dāng)前電網(wǎng)結(jié)構(gòu)下，約束性故障為塔中～臺(tái)遠(yuǎn)線路塔中側(cè)單瞬故障，故障的主要失穩(wěn)模式為庫(kù)爾勒地區(qū)的串珠電廠和塔中四電廠對(duì)新疆主網(wǎng)的振蕩失穩(wěn)。圖2給出了臨界穩(wěn)定狀態(tài)下串珠電廠、塔中四電廠對(duì)新疆主網(wǎng)的功角搖擺曲線（阻尼比為0.042）。

圖2 臨界穩(wěn)定功角搖擺曲線Fig.2Power angle swing curves of critical stability

除了功角穩(wěn)定性的因素外，由于且末地區(qū)作為遠(yuǎn)方的受端系統(tǒng)，缺乏足夠容量的電源支撐，因而電壓穩(wěn)定的問(wèn)題也十分突出。當(dāng)前系統(tǒng)的電壓穩(wěn)定裕度較低，發(fā)生電壓失穩(wěn)造成110 kV及以下系統(tǒng)失去負(fù)荷的風(fēng)險(xiǎn)較大，在發(fā)生故障等大擾動(dòng)的情況下，上述問(wèn)題顯得更為突出。極限潮流下3個(gè)關(guān)鍵母線的動(dòng)態(tài)電壓穩(wěn)定特性如圖3所示。

圖3 動(dòng)態(tài)電壓穩(wěn)定特性Fig.3Dynamic stability characteristic of bus voltage

2 FSC/TCSC工作原理與控制策略

在功能上，TCSC可以看作是容值可調(diào)的FSC。單機(jī)無(wú)窮大系統(tǒng)如圖4所示，發(fā)電機(jī)G通過(guò)升壓變壓器T1、雙回裝設(shè)TCSC線路、降壓變壓器T2接到受端系統(tǒng)，受端系統(tǒng)可視為無(wú)窮大母線。

當(dāng)線路沒(méi)有裝設(shè)TCSC時(shí)，發(fā)電機(jī)輸出的電磁功率Pe為

式中：Eq為機(jī)組內(nèi)電勢(shì)；V為系統(tǒng)電壓；δ為二者的相角差；Xd∑為機(jī)組到受端系統(tǒng)之間的阻抗，由發(fā)電機(jī)內(nèi)電抗Xd，變壓器電抗XT1、XT2，線路電抗XL組成，即

圖4 裝設(shè)TCSC的單機(jī)無(wú)窮大系統(tǒng)及其電路模型Fig.4Single machine infinite bus system with TCSC and related analysis model

當(dāng)雙回輸電線裝設(shè)TCSC時(shí)，從發(fā)電機(jī)到無(wú)窮大系統(tǒng)的等值電抗為

式中，XTCSC為T(mén)CSC容抗。則發(fā)電機(jī)輸出的電磁功率方程變?yōu)?/p>

從穩(wěn)定極限上來(lái)看，加裝TCSC和FSC可以提升系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度和輸送能力。根據(jù)控制目標(biāo)的不同，TCSC的動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)功能主要有暫態(tài)穩(wěn)定控制[6-7]、低頻振蕩阻尼控制[8]、次同步諧振抑制控制等，上述控制策略最終都是通過(guò)對(duì)TCSC的阻抗控制實(shí)現(xiàn)。

基于PSASP分析軟件，采用基于bang-bang控制的“強(qiáng)補(bǔ)”策略結(jié)合PID控制阻尼控制策略示意如圖5所示，圖中：X0、P0分別為T(mén)CSC阻抗、線路有功潮流的參考值；X1、P1分別為T(mén)CSC阻抗、線路有功潮流的測(cè)量值?！皬?qiáng)補(bǔ)”策略在線路故障清除后的系統(tǒng)“第一擺”期間投入并持續(xù)一段時(shí)間，用以提升暫態(tài)穩(wěn)定水平；阻尼功率振蕩環(huán)節(jié)在“強(qiáng)補(bǔ)”過(guò)程之后投入，采用了PID調(diào)節(jié)的相移控制環(huán)節(jié)[8]，抑制潮流低頻振蕩，防止動(dòng)態(tài)失穩(wěn)。

圖5 TCSC控制框圖Fig.5Control diagram of TCSC

3 SVC工作原理與控制策略

SVC通過(guò)動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)等效電納的輸出可為系統(tǒng)提供穩(wěn)態(tài)和動(dòng)態(tài)的無(wú)功補(bǔ)償，起到提升系統(tǒng)小干擾（靜態(tài)）和暫態(tài)電壓穩(wěn)定水平的作用，同時(shí)也可實(shí)現(xiàn)對(duì)功率振蕩的抑制[9-10]。對(duì)SVC的控制目標(biāo)進(jìn)行綜合評(píng)估，首先考慮在電壓控制和阻尼控制之間控制效果的相互影響[10]，在控制參數(shù)的選擇上優(yōu)先考慮電壓控制效果。巴州地區(qū)電網(wǎng)乃至新疆南部電網(wǎng)屬于典型的遠(yuǎn)距離輸電受端電網(wǎng)，與主網(wǎng)聯(lián)系較弱，動(dòng)態(tài)無(wú)功儲(chǔ)備不足，電壓穩(wěn)定問(wèn)題突出[11]，系統(tǒng)的低頻振蕩問(wèn)題由TCSC阻尼控制來(lái)解決，可同時(shí)兼顧系統(tǒng)的電壓穩(wěn)定與系統(tǒng)阻尼的問(wèn)題；其次，在研究電壓穩(wěn)定對(duì)輸送能力的影響時(shí)，重點(diǎn)考慮了電壓的暫態(tài)穩(wěn)定性問(wèn)題。一方面，由靜態(tài)電壓穩(wěn)定極限所限定的潮流水平在電網(wǎng)結(jié)構(gòu)較為薄弱的情況下往往偏于樂(lè)觀，不能代表真實(shí)的輸送能力；另一方面，靜態(tài)電壓?jiǎn)栴}一般可通過(guò)靜態(tài)的無(wú)功儲(chǔ)備得到解決，而以SVC為代表的動(dòng)態(tài)無(wú)功補(bǔ)償裝置更適用于抑制電網(wǎng)的暫態(tài)失穩(wěn)[12-13]。

本文所采用的SVC電壓控制策略框圖如圖6所示。圖中：VT、VREF分別為控制點(diǎn)電壓的測(cè)量值和參考值；VEMAX、VEMIN分別為由SVC容量所決定的電壓信號(hào)限幅值；T1、T2、T3、T4均為移相環(huán)節(jié)的時(shí)間常數(shù)；TS1為量測(cè)回路時(shí)間常數(shù)；KSVS為電壓控制增益；BR為SVC的導(dǎo)納輸出。電壓偏差環(huán)節(jié)采用經(jīng)過(guò)移相和電壓控制增益環(huán)節(jié)來(lái)計(jì)算輸出導(dǎo)納，移相環(huán)節(jié)也可用PID環(huán)節(jié)來(lái)代替。

圖6 SVC控制策略框圖Fig.6Control scheme diagram of SVC

4 提升輸送能力的綜合方案研究

4.1FSC/TCSC配置方案研究

臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末輸電通道的送出能力較低，電網(wǎng)結(jié)構(gòu)過(guò)于薄弱，電源中心與負(fù)荷中心距離遙遠(yuǎn)，受端系統(tǒng)又缺乏足夠容量的電源支撐，導(dǎo)致以低頻功角振蕩和功率振蕩為主要失穩(wěn)模式。

為滿足電力送出的需求，首先，在臺(tái)遠(yuǎn)-塔中、塔中-且末線路上裝設(shè)FSC。表1中給出了兩段線路中各配置50%FSC（均配置在塔中側(cè)）前后，極限潮流的變化情況。

表1 FSC的應(yīng)用效果Tab.1Application effect of FSC MW

由表1可以看出，加裝FSC后，塔中-且末的輸送能力有了顯著的提升。但由于新疆電網(wǎng)結(jié)構(gòu)較為薄弱，在長(zhǎng)距離送電通道的末端發(fā)生短路故障等擾動(dòng)后，弱阻尼的低頻振蕩問(wèn)題較為突出，限制了送出能力的進(jìn)一步提升。仿真研究表明，該振蕩主要發(fā)生在臺(tái)遠(yuǎn)-塔中220 kV線路、塔中-中心110 kV線路上，振蕩波形如圖7所示。

圖7 低頻功率振蕩波形Fig.7Low-frequency power oscillation curves

圖中的主導(dǎo)振蕩分量幅值為0.153 8 p.u，振蕩頻率為1.89 Hz，振蕩中心位于臺(tái)遠(yuǎn)-塔中線路，其阻尼比僅為0.010 3。該弱阻尼的振蕩模式是導(dǎo)致系統(tǒng)故障后長(zhǎng)期處于振蕩過(guò)程的主要原因，對(duì)系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行和電力的可靠送出十分不利。

其次，在塔中-且末線路上裝設(shè)50%的FSC，在塔中-臺(tái)遠(yuǎn)線路上裝設(shè)40%FSC+10%TCSC，這個(gè)方案對(duì)電力送出能力和穩(wěn)定水平具有提升作用。FSC主要用于縮短輸電通道的等效電氣距離，提升系統(tǒng)的靜態(tài)和暫態(tài)穩(wěn)定水平；TCSC主要用于對(duì)系統(tǒng)中的低頻振蕩提供附加阻尼，確保系統(tǒng)擾動(dòng)后動(dòng)態(tài)過(guò)程的穩(wěn)定性。為充分發(fā)揮TCSC部分的運(yùn)行效益，同時(shí)考慮系統(tǒng)故障后“強(qiáng)補(bǔ)”控制對(duì)暫態(tài)穩(wěn)定性的支撐作用。

TCSC的基本容抗為10.526 Ω，長(zhǎng)期工作容抗為12.631 Ω。選取額定電流時(shí)，考慮了負(fù)荷電流的增長(zhǎng)、區(qū)外故障時(shí)串補(bǔ)承受搖擺電流的能力等因素并考慮一定裕度后取額定電流650 A，額定容量16.01 Mvar（額定提升系數(shù)1.2），控制過(guò)程中的最大提升系數(shù)取3.0，容性調(diào)節(jié)范圍為每相10.526～31.578 Ω。

TCSC的控制特性及對(duì)系統(tǒng)低頻振蕩的抑制效果如圖8所示。由圖可見(jiàn)，TCSC的阻尼控制對(duì)系統(tǒng)功率振蕩起到了良好的抑制作用。功率低頻振蕩和系統(tǒng)動(dòng)態(tài)穩(wěn)定水平得以提升，臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末通道的送出能力進(jìn)一步提高，當(dāng)限制故障為塔中-臺(tái)遠(yuǎn)線路塔中側(cè)單瞬故障時(shí)其應(yīng)用效果如表2所示。

圖8 TCSC的阻尼控制及其抑制效果Fig.8Damping control output of TCSC and its inhibiting effect

表2 FSC/TCSC的應(yīng)用效果Tab.2Application effect of FSC/TCSCMW

仿真研究表明，配置TCSC后，制約系統(tǒng)輸送能力的失穩(wěn)模式已經(jīng)變?yōu)槭芏说碾妷簳簯B(tài)穩(wěn)定問(wèn)題。這就需要進(jìn)一步采用動(dòng)態(tài)電壓支撐裝置，提升系統(tǒng)的電壓暫態(tài)穩(wěn)定水平。

4.2 計(jì)及SVC動(dòng)態(tài)電壓支撐策略的綜合方案研究

塔中、且末等廠站位于輸電通道的末端，在負(fù)荷較重的情況下，面臨較大的電壓失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)。研究表明，在極限潮流下，臺(tái)遠(yuǎn)、塔中、且末等地區(qū)的穩(wěn)態(tài)電壓水平可以維持在0.95～1.05 p.u.水平內(nèi)。但當(dāng)塔中-且末線路送出功率超過(guò)極限且塔中-臺(tái)遠(yuǎn)線塔中側(cè)發(fā)生單相故障擾動(dòng)時(shí)，且末、棗園等站的電壓暫態(tài)穩(wěn)定性將受到破壞，其電壓暫態(tài)及動(dòng)態(tài)特性如圖9所示。

圖9 相關(guān)母線電壓的暫態(tài)穩(wěn)定特性Fig.9Transient stability performance of buses voltage

由圖9可看出，臺(tái)遠(yuǎn)、塔中站的電壓穩(wěn)定性水平優(yōu)于且末、城南、棗園等站，其原因一方面是后者位于輸電系統(tǒng)的“末梢”；另一方面和臺(tái)遠(yuǎn)站裝設(shè)了RSVC裝置有很大關(guān)系[14]，RSVC動(dòng)態(tài)電壓調(diào)節(jié)能力較強(qiáng)，對(duì)于臨近的塔中站的電壓穩(wěn)定性也產(chǎn)生了積極的支撐作用；再則，且末、城南、棗園位于系統(tǒng)受端，距離電源較遠(yuǎn)。

綜合分析電網(wǎng)結(jié)構(gòu)，本文研究了在且末站37kV母線側(cè)裝設(shè)SVC，對(duì)輸電通道負(fù)荷側(cè)的電壓支撐作用及對(duì)臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末輸送能力的提升作用。通過(guò)比選研究，取SVC的三相容量為100 Mvar。且末、棗園等母線在極限潮流的限制性故障下，電壓暫態(tài)穩(wěn)定水平得到顯著提高，電壓暫態(tài)恢復(fù)特性及SVC的控制輸出分別如圖10和圖11所示。

圖10 大擾動(dòng)后母線電壓暫態(tài)特性Fig.10Post-disturbance transient stability of buses voltage

圖11 SVC的控制輸出Fig.11Control output of SVC

在綜合考慮了FSC、TCSC、SVC的配置方案的情況下，臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末的輸送能力可滿足“十二五”期間的負(fù)荷增長(zhǎng)需求，且兼具較好的系統(tǒng)阻尼、功角穩(wěn)定性和電壓穩(wěn)定特性。限制故障為塔中-臺(tái)遠(yuǎn)線路塔中側(cè)單瞬故障時(shí)各解決方案的應(yīng)用效果如表3所示。

表3 各技術(shù)方案的應(yīng)用效果Tab.3Comparison on the effect of ttechnical schemes MW

表3中，方案0為原始系統(tǒng)，方案1為“且塔50%FSC+塔臺(tái)50%FSC”的方案，方案2為“且塔50%FSC+塔臺(tái)40%FSC+塔臺(tái)10%TCSC”的方案，方案3為在方案2的基礎(chǔ)上配置了且末SVC。從表中可以看出，方案1～方案3分別增加了臺(tái)塔線的輸送能力達(dá)32.5%，47.2%和94.3%，增加了塔且線的輸送能力達(dá)47.3%，71.4%和141.6%。綜合解決方案3完全可以滿足未來(lái)的送出要求。作為綜合解決方案研究的一部分，本文還評(píng)估了各方案的經(jīng)濟(jì)成本。考慮到設(shè)備容量?jī)?yōu)化的可能性，方案3的經(jīng)濟(jì)性仍遠(yuǎn)優(yōu)于線路建設(shè)等基建投資。限于篇幅，不再贅述。

5 結(jié)語(yǔ)

臺(tái)遠(yuǎn)-塔中-且末輸電通道屬于典型的長(zhǎng)距離受端系統(tǒng)，末端的擾動(dòng)極易引發(fā)暫態(tài)失穩(wěn)、低頻振蕩和電壓穩(wěn)定性問(wèn)題。文中根據(jù)該系統(tǒng)的特性，結(jié)合FSC、TCSC和SVC的功能特性，研究了解決送出能力與未來(lái)負(fù)荷需求矛盾的綜合解決方案。仿真計(jì)算的結(jié)果也表明，在正確布點(diǎn)、合理確定容量、科學(xué)制定控制策略的情況下，通過(guò)加裝FSC/ TCSC和SVC等裝置能夠顯著提升系統(tǒng)的輸送能力，穩(wěn)定系統(tǒng)電壓，抑制低頻振蕩。該方案相對(duì)于新架線路，具有基建投資小，可控性好，工程周期短等優(yōu)點(diǎn)。

[1]DL/T 1219-2013，串聯(lián)電容器補(bǔ)償裝置設(shè)計(jì)導(dǎo)則[S].

[2]周孝信，郭劍波，林集明，等．電力系統(tǒng)可控串聯(lián)電容補(bǔ)償[M]．北京：科學(xué)出版社，2009．

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Integrated Solution for Transfer Capability Enhancement of Taiyuan-Tazhong-Qiemo Channel

SONG Xiao-tong1，DAI Yong-min2，WU Shou-yuan3，LIU Hui-wen3，WANG Yang3
（1.Information Engineering College，Beijing Institute of Petrochemical Technology，Beijing 102617，China；2.Electric Power of Xinjiang，Urümqi 830002，China；3.State Grid Smart Grid Research Institute，Beijing 102200，China）

The restrictive factors of transfer capability of Taiyuan-Tazhong-Qiemo channel in Xinjiang grid are determined by comprehensive study to the grid.Especially the transmission limit of this channel is calculated and compared based on different scenarios.The feasibility of installing FSC，TSCS and SVC is systematically studied with considering the demand of forward load plan in different years of the gird.Based on the analysis of voltage stability，transient stability and dynamic stability for Taiyuan-Tazhong-Qiemo channel，the integrated solution of installing FSC，TSCS and SVC is proposed，as well as the parameters and programs about the mounting point of devices，and control strategies.

fixed series capacitor installation（FSC）；thyristor controlled series capacitor installation（TCSC）；static var compensator（SVC）；angle stability；voltage stability；transmission capacity

TM73

A

1003-8930（2014）09-0085-06

宋曉通（1982—），男，通信作者，博士，高級(jí)工程師，從事電力系統(tǒng)分析、FACTS技術(shù)理論研究與工程應(yīng)用等方面的研究和教學(xué)工作。Email：mail_songxt@126.com

2013-12-24；

2014-04-02

戴擁民（1964—），男，本科，高級(jí)工程師，從事電力系統(tǒng)規(guī)劃及管理工作。Email：daiyongmin@xj.sgcc.com.cn

武守遠(yuǎn)（1964—），男，博士，教授級(jí)高級(jí)工程師，從事電力系統(tǒng)分析與控制、FACTS技術(shù)及電力電子裝置應(yīng)用等方面工作。Email：pr_wooshy@sgri.sgcc.com.cn