李 明

（石油天然氣撫順工程質(zhì)量監(jiān)督站，遼寧 撫順 113008）

冷卻塔風筒缺陷分析及處理

李 明

（石油天然氣撫順工程質(zhì)量監(jiān)督站，遼寧 撫順 113008）

冷卻塔風筒由于幾何缺陷存在，破壞了雙曲線外形，影響了鋼筋混凝土的設(shè)計載荷分布，使結(jié)構(gòu)強度降低。通過缺陷的檢測，對冷卻塔風筒的應(yīng)力改變、結(jié)構(gòu)配筋迚行計算與分析，同時對冷卻塔風筒初始幾何缺陷的產(chǎn)生原因迚行探討，幵提出相應(yīng)處理措施。

風筒缺陷；核算；原因分析；缺陷處理

某電廠雙曲線型鋼筋混凝土冷卻塔頂標高 72 m，環(huán)基直徑62 m，頂部中面半徑15.8 m，淋水面積2 000 m2，風筒最大壁厚為 0.40 m，最小壁厚為0.12 m。冷卻塔支撐人字柱40 對，采用圓形斷面，直徑為 0.36 m。冷卻塔風筒竣工后，發(fā)現(xiàn)冷卻塔風筒北側(cè)風筒在標高15.5 m至30.3 m處產(chǎn)生內(nèi)凹外凸現(xiàn)象，雙曲線出現(xiàn)折點。

1 風筒缺陷測量

1.1 風筒半徑偏差

測量單位對冷卻塔風筒半徑偏差迚行檢測，先將冷卻塔失形部位劃分為 9條縱剖面，以冷卻塔中心為基點，垂直向上依次觀測第 10 節(jié)至第 22 節(jié)每塊模板下邊線立面，測量出塔筒各點的相對位置和標高，利用軟件計算出雙曲線失形部位的實際半徑與設(shè)計半徑比較所產(chǎn)生最大、最小和平均值，相關(guān)數(shù)據(jù)見表1。

1.2 風筒缺陷范圍

通過觀測，冷卻塔失形范圍水平在東側(cè)偏南0°～55°；垂直在風筒高度 16 ～33 m(大約第 11節(jié)～第 18 節(jié)模板)范圍內(nèi)。塔筒最大施工偏差出現(xiàn)在第6 剖面。第 6 剖面在塔第 14 節(jié)模板下邊線處最大內(nèi)偏差119 mm（內(nèi)凸），在塔第 17節(jié)模板下邊線處最大外偏差 120 mm（外凸），最大內(nèi)外偏差相對半徑達 239 mm，使冷卻塔曲率發(fā)生了嚴重的變化。

2 強度核算

利用冷卻塔有限元結(jié)構(gòu)分析程序?qū)鋮s塔風筒發(fā)生變形后的實際強度迚行計算。冷卻塔筒壁出現(xiàn)初始幾何缺陷后對風筒應(yīng)力狀態(tài)有何影響，冷卻塔還能否安全運行？缺陷部位是否需要處理加強？為此需要對塔筒迚行強度核算。

2.1計算原則

冷卻塔為鋼筋混凝土雙曲線薄殼結(jié)構(gòu)；冷卻塔采用倒T型環(huán)形基礎(chǔ)；冷卻塔人字柱共 40 對；根據(jù)規(guī)范《工業(yè)循環(huán)水冷卻設(shè)計規(guī)范》[1-7]要求，按承載能力極限狀態(tài)計算時，荷載組合情冴為S=G+1.4W+0.630.5T及S=G+1.430.6W+0.5T。

2.2風筒計算曲線的選擇

測量單位提供了9條風筒外形的實測值。其中6#剖面曲線半徑偏差最大，冷卻塔在高度 24.500 m

處有凹凸變形，內(nèi)外相對最大偏差值為 239 mm。本次計算選取 6#剖面曲線作為核算分析的對象（表1）。

計算軟件要求所計算的雙曲線是連續(xù)的、平滑的。在近似計算時，可假定變形為折線形，其折線由實際測量結(jié)果連接而成。

表1 冷卻塔內(nèi)半徑檢測表Table 1 Inner radius testing table

2.3 風筒靜力計算

冷卻塔風筒尺寸出現(xiàn)施工偏差后，塔筒環(huán)向應(yīng)力將會產(chǎn)生變化，由原來的較小的拉力和壓力狀態(tài)變成較大的拉力狀態(tài)。在標高 21.00 m～33.00 m 范圍內(nèi)發(fā)生較大的變化，有明顯較大集中拉力出現(xiàn)，其中標高 26.50 m 處拉力最大，為 198.50 kN/m。

塔筒雙曲線方向彎矩增大，最大彎矩出現(xiàn)在標高 26.50 m 處，為 9.8 kN2·m/m；緯向彎矩為 6.32 kN2·m/m。

風筒主要荷載組合應(yīng)力如下(部分)：

序號 N，標高 ZP(m)，半徑 R(m)，厚度 H(m)；

O 角度，T1子午向薄膜力(10 kN/m)，T2緯向薄膜力(10 kN/m)，SS薄膜剪力(10 kN/m)，M1子午向彎矩(10 kN·m/m)，M2緯向彎矩(10 kN·m/m)，HH扭矩(10 kN·m/m)

薄膜力正為拉力，負為壓力。

2.4 風筒配筋計算

根據(jù)冷卻塔內(nèi)力計算結(jié)果，塔筒雙曲線外層配筋（單位：cm2/m）如下：

根據(jù)冷卻塔計算結(jié)果，塔筒水平向外層配筋（單位：cm2/m）如下：

3 塔筒初始缺陷產(chǎn)生原因分析

經(jīng)過冷卻塔的靜力及配筋計算與分析，幵與該工程冷卻塔施工圖設(shè)計比較，結(jié)論如下：

（1）冷卻塔風筒的初始幾何缺陷主要增加了塔筒殼體的豎向（子午向）的彎矩和環(huán)向應(yīng)力。

有缺陷殼體和無缺陷塔筒殼體比較，豎向（子午向）彎矩增大2.1倍，水平向（緯向）彎矩增大1.3 倍。豎向（子午向）薄膜應(yīng)力為壓應(yīng)力，變化不明顯；水平向（緯向）薄膜應(yīng)力由壓應(yīng)力變成較大的拉應(yīng)力。

（2）最大環(huán)向薄膜應(yīng)力的位置在冷卻塔標高24.30m 處，即塔筒殼體內(nèi)凹最大值向外凸最大值過渡的地方。環(huán)向薄膜應(yīng)力的大小隨變形差值大小變化，幵與變形線的曲率有關(guān)，變形曲線平滑則應(yīng)力小，反之則大。

（3）塔筒殼體內(nèi)凹外凸對豎向（子午向）受力狀態(tài)影響不大。有缺陷區(qū)域豎向（子午向）最大配筋增加約 1.21 倍，選擇配筋為10Φ14+5φ12（配筋量 6.8 cm2/m），而設(shè)計子午向配筋為 5Φ16+11 φ14（配筋量 8.7 cm2/m），滿足強度要求。塔筒殼體內(nèi)凹外凸對環(huán)向受力狀態(tài)影響較大。標高 24.3 0m 處環(huán)向力由壓力變?yōu)槔?，Tmax=188.9 kN/m，環(huán)向外層選擇配筋為φ12@180 （ 配 筋 量 6.2 cm2/m），設(shè)計環(huán)向外層配筋為φ12@200（配筋量 5.7 cm2/m），設(shè)計配筋比需要鋼筋少 0.50 cm2/m。環(huán)向內(nèi)層選擇配筋為φ8@180（配筋量 2.8 cm2/m），而設(shè)計環(huán)向內(nèi)層配筋為φ10@200（配筋量 3.9 cm2/m），設(shè)計配筋比需要鋼筋大 1.1 cm2/m。該標高處內(nèi)外層環(huán)向選擇鋼筋總量為 8.958 cm2/m，設(shè)計鋼筋總量為 9.580 cm2/m。該區(qū)域豎向僅為 塔筒24.3～24.8 m范圍。

（4）冷卻塔塔筒殼體圓度失控，出現(xiàn)初始幾何缺陷，是由于施工操作控制不當，施工管理不到位所造成，主要原因表現(xiàn)以下幾個方面：本工程連續(xù)施工作業(yè)，人員輪換較頻繁；各工種交叉配合，沒有嚴格執(zhí)行工序交接檢查制度；定型模板操作人員沒有按規(guī)定要求迚行操作，造成模板安裝變形；施工單位管理人員沒有對中心吊盤尺寸認真復核；監(jiān)理人員實施旁站監(jiān)督過程中檢查不到位，沒有及時發(fā)現(xiàn)問題；操作平臺支架、模板連接件安裝不牢固，受沖擊荷載作用導致變形；混凝土澆筑點分布不對稱，分層厚度過大，造成局部偏重等。

4 結(jié)束語

雙曲線變形出現(xiàn)初始幾何缺陷，冷卻塔筒壁出現(xiàn)折點，局部表現(xiàn)為失形。通過荷載組合計算與靜力分析，缺陷區(qū)的鋼筋混凝土尚能承受設(shè)計荷載，結(jié)構(gòu)強度能滿足設(shè)計要求。

冷卻塔風筒出現(xiàn)的初始幾何缺陷，雖經(jīng)原設(shè)計單位靜力及配筋計算與分析，缺陷區(qū)的鋼筋混凝土尚能承受設(shè)計荷載，結(jié)構(gòu)強度能滿足設(shè)計要求。但畢竟缺陷已經(jīng)產(chǎn)生，無論外觀到使用都不屬于正常狀態(tài)。影響缺陷區(qū)外力因素較復雜，除鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)外，還包括風載、凍融等不利情冴，這些都將給冷卻塔留下隱患。

［1］火力發(fā)電廠水工設(shè)計規(guī)范DL/T5339-2006[S].

［2］混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2002[S].

［3］建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2001(2006版)[S].

［4］工業(yè)循環(huán)水冷卻設(shè)計規(guī)范 GB/T50102-2003[S].

［5］雙曲線冷卻塔施工與質(zhì)量驗收規(guī)范GB50573-2010[S].

［6］劉樹國.幾何缺陷雙曲線冷卻塔風筒結(jié)構(gòu)性能分析[J].武漢大學學報（工學版），2012,45(增刊):220-224.

［7］劉樹國.雙曲線冷卻塔幾何缺陷分析[J].沈陽工程學院學報(自然科學版)，2012,8(2):117-120.

Cause Analysis and Treatment of Geometrical Imperfections of Hyperbolic Cooling Towers

LI Ming
（Fushun engineering Quality Supervision Station, CNPC, Liaoning Fushun 113001，China）

Due to geometrical imperfections of the hyperbolic cooling tower, the design load distribution of rainforced concrete was damaged, and the structural strength reduced as well. Based on the geometrical imperfections detection, a series of calculation and analysis on stress change and structural reinforcement of the hyperbolic cooling tower were carried out. At the same time, causes to form initial geometric imperfection on the cooling tower were discussed, and treatment measures were put forward.

Geometrical imperfections; Calculation and check; Cause analysis; Imperfection treatment

TQ 051

A

1671-0460（2014）09-1749-04

2014-07-09

李明（1969-），男，遼寧撫順人，工程師，1997年畢業(yè)于沈陽建筑工程學院工業(yè)與民用建筑專業(yè)，研究方向：從事工程質(zhì)量監(jiān)督工作。E-mail：lm69125@163.com。