孫鑫暉，郝木明，李振濤，張令彌，王 彤

（1．中國石油大學(xué)（華東）化學(xué)工程學(xué)院，山東 青島 266580；2．南京航空航天大學(xué)振動工程研究所，江蘇 南京 210016）

引 言

模態(tài) 參 數(shù) 識 別 （Modal Parameter Identification，MPI）是試驗?zāi)B(tài)分析（Experimental Modal Analysis，EMA）的重要內(nèi)容。由于實驗過程中不可避免的受到環(huán)境噪聲、儀器測量誤差等不確定因素的影響，從而導(dǎo)致模態(tài)參數(shù)識別結(jié)果中同樣存在不確定性。從目前的模態(tài)參數(shù)識別方法來看，絕大多數(shù)方法將模態(tài)參數(shù)作為一個確定性參數(shù)進行識別，并未考慮其不確定性的影響。模態(tài)參數(shù)的不確定性信息可以有多種應(yīng)用，例如用于區(qū)分結(jié)構(gòu)模態(tài)與計算模態(tài)［1］，用于模型修正中作為加權(quán)信息使用［2］，因此一種模態(tài)參數(shù)識別方法在獲得識別結(jié)果的同時，有必要給出其不確定性信息。當(dāng)測量噪聲滿足正態(tài)分布時，模態(tài)參數(shù)的不確定性可以通過其統(tǒng)計特性進行描述（如方差）［3］。在模態(tài)參數(shù)不確定性的研究中，時域方法：Longman對ERA方法進行攝動分析，確定出模態(tài)參數(shù)對測量誤差的靈敏度［4］；Paez使用Bootstrap方法，對模態(tài)參數(shù)統(tǒng)計特性進行了估計［5］；Reynders，Carden討論了隨機子空間方法中模態(tài)參數(shù)的不確定性計算［3，6］。頻域方法：Guillaume分析了頻響函數(shù)有理分式模型中系數(shù)攝動對極點的影響［7］；Pintelon給出了運行模態(tài)分析中模態(tài)參數(shù)不確定性的計算方法［8］；Troyer對模態(tài)參數(shù)置信區(qū)間的快速計算方法進行了研究［9，10］。

本文以頻域中CMIF模態(tài)參數(shù)識別方法（Complex Modal Indicator Function）為研究對象［11］，通過Kronecker代數(shù)以及矩陣的靈敏度分析，詳細推導(dǎo)了由測試不確定性（頻響函數(shù)中的噪聲方差）獲得模態(tài)參數(shù)不確定性（模態(tài)參數(shù)方差）的計算公式。

1 CMIF模態(tài)參數(shù)識別方法理論基礎(chǔ)

CMIF方法最初作為一種模態(tài)指示函數(shù)來使用，用于指示模態(tài)的分布情況，進而發(fā)展為一種模態(tài)參數(shù)識別方法，用于EMA情況下模態(tài)參數(shù)識別。經(jīng)過發(fā)展，該方法已經(jīng)推廣到運行模態(tài)分析（Operational Modal Analysis，OMA），用于僅有響應(yīng)數(shù)據(jù)情況下的參數(shù)識別［12］。CMIF識別方法的思想是利用復(fù)模態(tài)指示函數(shù)曲線，對固有頻率處的頻響函數(shù)進行奇異值分解，獲得增強頻響函數(shù)（Enhanced FRF）。增強頻響函數(shù)在固有頻率附近近似為單自由度系統(tǒng)，可運用單自由度擬合方法進行識別。由于其擬合頻段范圍很窄，屬于一種窄帶識別算法［13］，其識別過程可以按照以下兩步進行。

Step1：計算固有頻率處的增強頻響函數(shù)

對頻響函數(shù)矩陣H（jω）∈CNo×Ni（No，Ni為輸出、輸入數(shù)目）在固有頻率附近處進行奇異值分解，可以得到

Step2：對增強頻響函數(shù)進行擬合獲得模態(tài)參數(shù)

式中λ為極點，待識別參數(shù)b1，b0，λ可以通過以下最小二乘方程得到

其中X，θ，Y的表達式為：

式中Nf為擬合頻段內(nèi)包含的譜線數(shù)。固有頻率、阻尼比可以通過式（6）計算

2 CMIF方法中模態(tài)參數(shù)不確定性的計算

圖1 模態(tài)參數(shù)方差的計算流程Fig．1 The calculation flow of modal parameter variance

根據(jù)CMIF方法的識別過程，模態(tài)參數(shù)方差的計算流程按照圖1分4步完成。

2．1 頻響函數(shù)中噪聲方差的估計

噪聲的方差信息可以在頻響函數(shù)估計過程中獲得（如H1，H2估計），對于頻響函數(shù)矩陣H（jω）中的每一頻響函數(shù)Ho，i（jω）（o＝1，2，…，No，i＝1，2，…，Ni），方差的估計方法如下［14］

式中 var表示方差，E表示期望，M為頻響函數(shù)估計過程中的平均次數(shù)，γo，i（jω）為相干函數(shù)。

2．2 增強頻響函數(shù)協(xié)方差的計算

通過線性代數(shù)知識可知［15］，對于矩陣A，B，C存在如下關(guān)系

為了以后的推導(dǎo)過程中表示方便，這里引入2個下標(biāo)xre和xRe，二者的定義［8］

式中x可以為標(biāo)量，也可以為矩陣；Re（x），Im（x）表示x的實部與虛部。容易證明以上兩個符號滿足如下的關(guān)系

其中cov（［vec（H（jω））］re）∈R2NoNi×2NoNi為頻響函數(shù)矩陣按列展開后實部、虛部的協(xié)方差矩陣。

2．3 極點協(xié)方差的計算

對式（4）兩端左乘XH得到如下正規(guī)方程

式中M＝XHX，N＝XHY，對式（17）進行一階靈敏度分析可以得到

將式（16）中的高階項略去，得到

式中

將式（18）代入式（17）得到Δθ的表達式

根據(jù)式（5）可知λ位于列向量θ的第3行，因此令P（jωk）為列向量（jωk－λ）M－1X（jωk）H的第3行，則Δλ可以表示為

將式（12）應(yīng)用于式（20），（Δλ）re可以表示為

之所以要將Δλ表示（Δλ）re的形式，原因是式（24）中計算模態(tài)參數(shù)方差時需要使用λre的協(xié)方差矩陣，而不是λ的方差。由式（21）得到λre的協(xié)方差為

假設(shè)頻響函數(shù)中噪聲在不同頻率分量之間相互獨立［9］，式（22）可以簡化為如下形式

2．4 模態(tài)參數(shù)方差的計算

由于CMIF方法在s域中識別，s域中極點的cov（λre）與模態(tài)參數(shù)方差之間關(guān)系可通過極點的靈敏度分析得到，計算公式如下，詳細推導(dǎo)見文獻［8］。

3 仿真算例

圖2 5自由度仿真算例Fig．2 Five DOF simulation case

采用圖2中的一個5自由度數(shù)值算例進行仿真檢驗。首先由表1數(shù)據(jù)計算出模態(tài)參數(shù)，如表2所示。在各階模態(tài)中添加1%阻尼比，利用模態(tài)疊加法得到理論頻響函數(shù)，頻率范圍0～3Hz，譜線數(shù)為1 024。在理論頻響函數(shù)的基礎(chǔ)上生成200個頻響函數(shù)樣本，在每個樣本中添加5%的高斯白噪聲，圖3為一個頻響函數(shù)樣本以及噪聲的標(biāo)準(zhǔn)差。通過Monte Carlo模擬（簡稱MC）對每個樣本進行識別，得到200組模態(tài)參數(shù)，統(tǒng)計出模態(tài)參數(shù)的方差，并以此作為真值。然后由本文方法計算出模態(tài)參數(shù)的方差，將此結(jié)果與MC結(jié)果作比較。

表1 模型的物理參數(shù)Tab．1 Physical parameters

表2 模態(tài)參數(shù)的理論值Tab．2 Theoretical modal parameters

圖3 一個FRF樣本及噪聲標(biāo)準(zhǔn)差（5%噪聲）Fig．3 A sample FRF and noise standard deviation（5%noise）

圖4為5%噪聲下一個頻響函數(shù)樣本的識別結(jié)果。圖中曲線從上向下依次為頻響函數(shù)奇異值分解得到的奇異值曲線，用于指示模態(tài)。第一條奇異值曲線（最上面）的每個峰值對應(yīng)一階模態(tài)，如果存在密集模態(tài)，則第一、第二兩條奇異值曲線會同時出現(xiàn)峰值。采用MC模擬對200組頻響函數(shù)樣本進行參數(shù)識別，結(jié)果如圖5所示。

圖4 一個頻響函數(shù)樣本的CMIF方法識別結(jié)果Fig．4 CMIF curve and identification results

圖5 Monte Carlo模擬Fig．5 Monte Carlo simulation

表3為5%噪聲情況下，頻率、阻尼方差的MC模擬結(jié)果與本文的計算結(jié)果，其中頻率標(biāo)準(zhǔn)差最大誤差為6．6%，阻尼標(biāo)準(zhǔn)差最大誤差為8．3%。另外在頻響函數(shù)中添加3%，10%的高斯白噪聲，這3種情況的MC模擬結(jié)果與計算結(jié)果如圖6所示，隨著噪聲量級的增加，模態(tài)參數(shù)的方差也在增加。在本算例中，各階模態(tài)隨著階次增加方差也在增大，原因是各階模態(tài)的強度依次減弱（圖4中各階模態(tài)的峰值高度），因此受到同樣量級噪聲干擾的情況下，弱模態(tài)的抗噪聲干擾能力低，導(dǎo)致其模態(tài)參數(shù)方差增加。

按照文獻［9］計算了5%噪聲情況下ployLSCF算法中模態(tài)參數(shù)的方差，其中識別為10，結(jié)果如表4所示。由于采用兩種不同的模態(tài)參數(shù)方法，其識別結(jié)果的方差除了與噪聲大小有關(guān)之外，還與識別算法自身有關(guān)，因此二者之間數(shù)值并不相同，但是結(jié)果的數(shù)量級以及各階模態(tài)方差的相對大小基本一致。

表3 計算結(jié)果與MC模擬結(jié)果（CMIF）Tab．3 Estimation and MC simulation results（CMIF）

表4 計算結(jié)果與MC模擬結(jié)果（polyLSCF）Tab．4 Estimation and MC simulation results（polyLSCF）

圖6 不同量級噪聲下計算結(jié)果與MC模擬結(jié)果Fig．6 Estimation and MC results for different noise level

4 實測算例

采用圖7中T型構(gòu)件進行實驗驗證。實驗由錘擊法完成，數(shù)據(jù)通過法國OROS公司的OR34動態(tài)分析儀采集。由分析儀所獲得數(shù)據(jù)為UFF58格式［16］，該數(shù)據(jù)格式廣泛應(yīng)用于結(jié)構(gòu)動力學(xué)分析中。本文中的程序在MATLAB2007下完成，為了讀取UFF格式文件，需要參照文檔進行數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換［16］。

圖7 實驗裝置與測量儀器Fig．7 Experimental setup and instruments

如圖8所示，測試重復(fù)進行40次，每一次敲擊可以估計一組頻響函數(shù)；圖9為一個頻響函數(shù)樣本及其噪聲分布。噪聲的方差通過40組頻響函數(shù)統(tǒng)計得到，模態(tài)參數(shù)方差的計算過程與仿真算例相同。

圖8 一個測點多組激勵與響應(yīng)Fig．8 Multi－group input and output

圖9 實測頻響函數(shù)及其噪聲標(biāo)準(zhǔn)差Fig．9 Measurement FRF and noise standard deviation

圖10 T型構(gòu)件一個FRF樣本的識別結(jié)果Fig．10 Identification result of T shape structure

圖11 計算結(jié)果與實驗結(jié)果的比較Fig．11 Estimation and experiment results

圖10為一個頻響函數(shù)樣本的識別結(jié)果，在分析范圍內(nèi)包含7階模態(tài)。模態(tài)參數(shù)方差的計算結(jié)果與實驗結(jié)果如圖11所示，二者吻合程度相對于仿真算例有所降低，但也能夠接受。誤差主要來自兩方面：（1）頻響函數(shù)矩陣中的所有頻響函數(shù)互不相關(guān)假設(shè)不能完全滿足，因此計算噪聲的協(xié)方差矩陣有一定誤差；（2）式（23）中假設(shè)頻響函數(shù)中噪聲在不同頻率分量之間相互獨立，由圖9可知，噪聲與頻響函數(shù)之間具有一定的相關(guān)性。

5 結(jié) 論

（1）利用矩陣的靈敏度分析與Kronecker代數(shù)理論，通過測量頻響函數(shù)中噪聲的方差信息，給出了CMIF識別算法中模態(tài)參數(shù)不確定性的計算方法，在識別結(jié)果的基礎(chǔ)上增加了統(tǒng)計信息。

（2）仿真結(jié)果表明，推導(dǎo)過程中采用的一階靈敏度分析方法已經(jīng)具有較高的精度。實測算例中由于一些假設(shè)不能完全滿足，計算精度相對于仿真結(jié)果有所降低。

（3）在工程應(yīng)用中，如果原始數(shù)據(jù)只有頻響函數(shù)，沒有噪聲的方差信息，這時模態(tài)參數(shù)方差的計算將受到限制。

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