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        液浸冷卻聚光光伏系統(tǒng)中熱管二次散熱的實(shí)驗

        2013-03-03 05:52:08陳為強(qiáng)王一平黃群武
        化工進(jìn)展 2013年1期
        關(guān)鍵詞:分離式聚光傳熱系數(shù)

        陳為強(qiáng),王一平,,黃群武,朱 麗

        (1 天津大學(xué)化工學(xué)院,天津300072;2 天津大學(xué)建筑學(xué)院,天津300072)

        在聚光光伏[1]發(fā)電系統(tǒng)中,高光強(qiáng)的注入將導(dǎo)致高熱量的產(chǎn)生(一般入射光的25%36%轉(zhuǎn)化為電能),使得電池溫度升高,大大降低了電池的效率,因此需要對電池進(jìn)行有效的冷卻[2-3]。

        聚光光伏發(fā)電系統(tǒng)中有主動散熱和被動散熱兩種方式,目前主動散熱方式比被動散熱方式效果明顯。進(jìn)行中高倍聚光條件下去離子水對聚光電池進(jìn)行直接接觸冷卻的研究表明,在250倍聚光、DNI大于900 W/m2條件下,以列管式換熱器作為二次散熱裝置,利用冷水對去離子水進(jìn)行二次冷卻,聚光電池組件的溫度最高為49℃,電池組件的溫度差別小于4℃。大型聚光光伏系統(tǒng)都是處于荒漠地區(qū),而水資源也是極其寶貴的,尤其是在缺水干旱地區(qū)。因此,研究新的二次散熱方式對于聚光光伏發(fā)電系統(tǒng)的發(fā)展具有重要的意義。熱管換熱器具有高效傳熱、低熱流阻力、質(zhì)量輕、體積小等優(yōu)點(diǎn),在熱能利用領(lǐng)域中發(fā)揮了重要作用;分離式熱管換熱器由于蒸發(fā)段和冷凝段的分離,與整體式熱管相比具有諸多優(yōu)點(diǎn)[4-11]。

        本文研究了分離式熱管換熱器在液浸冷卻聚光光伏系統(tǒng)中二次散熱,考察分離式熱管換熱器的換熱性能,對于其它主動式聚光光伏的二次散熱研究提供了參考。

        1 實(shí) 驗

        1.1 實(shí)驗裝置

        分離式熱管換熱器試驗裝置由蒸發(fā)器和冷凝器兩部分組成,蒸發(fā)器和冷凝器之間通過蒸氣上升管和液體下降管連通,形成自然循環(huán)回路。圖1(b)所示為分離式熱管換熱器試驗平臺,冷凝器入口高位和下降管低位裝有排氣閥,用來排除管內(nèi)不凝氣體,圖1(a)為分離式換熱器與小型液浸聚光光伏發(fā)電系統(tǒng)連接的實(shí)物圖。

        圖1 實(shí)驗平臺簡圖

        分離式熱管的蒸發(fā)段為滿液式蒸發(fā)器,其換熱管呈正方形排列,且同一水平的換熱管通過U形彎頭串聯(lián)連接成為一組,如圖2(a)所示,總共六組并聯(lián)連接。蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)示意圖如圖2(b)所示,液浸冷卻介質(zhì)走銅管內(nèi),工質(zhì)R600a走殼程,充液高度為外殼內(nèi)徑高度的58%80%范圍。

        分離式熱管的冷凝段主要由管束、通風(fēng)機(jī)和框架三部分組成;管束立式布置,為兩排排管,管排列方式為正三角形,翅片管為套片式,如圖2(c)所示。通風(fēng)方式為引風(fēng)式,風(fēng)機(jī)型號為YWFS-350。

        圖2 蒸發(fā)器和冷凝器結(jié)構(gòu)示意圖

        1.2 分離式熱管換熱器設(shè)計計算

        1.2.1 總熱負(fù)荷來源

        該分離式熱管換熱器主要解決現(xiàn)有小型液浸聚光光伏發(fā)電系統(tǒng)的散熱。該液浸聚光光伏發(fā)電系統(tǒng)的聚光器由24塊條形平面玻璃鏡片組成,每塊玻璃鏡面的尺寸為:長1 m,寬0.05 m。假設(shè)玻璃的反射率為100%,太陽輻照度為一個標(biāo)準(zhǔn)太陽下,則接收器吸收的總熱量為:

        實(shí)驗所用的聚光硅太陽電池是由ANU-CSES公司生產(chǎn)的高效單晶硅太陽電池,其平均發(fā)電效率為20%(30倍聚光下),則需要散掉的總熱量為:

        則分離式熱管換熱器的設(shè)計熱負(fù)荷為960 W。

        1.2.2 熱管蒸發(fā)段設(shè)計依據(jù)

        設(shè)計需要確定的參數(shù)為液浸冷卻介質(zhì)的流量和進(jìn)口溫度,空氣的進(jìn)口溫度和流量及熱管有關(guān)參數(shù)(如管材、管內(nèi)工質(zhì),翅片參數(shù)、管子排列方式等)。液浸冷卻介質(zhì)的流量以及進(jìn)口溫度都是根據(jù)小型液浸聚光光伏發(fā)電系統(tǒng)確定的。

        已知參數(shù):液浸冷卻介質(zhì) (水)的流量為0.52 m3/h,水的進(jìn)口溫度為47℃。選用R600a為熱管工質(zhì),管殼材料為銅管,銅管外徑為12.7 mm,壁厚0.89 mm。

        由蒸發(fā)段計算公式[11],管內(nèi)Nu數(shù)計算如式(1)。

        式中,Re為熱流體即水在管內(nèi)中的雷諾數(shù);Pr為水流體的普朗特常數(shù)。

        管外傳熱系數(shù)即R600a側(cè)傳熱系數(shù)采用cooper公式[8]:

        式中,Mr為液體的相對分子質(zhì)量,g/mol;pr為對比壓力 (液體壓力與該液體的臨界壓力之比);Rp為表面平均粗糙度,對于一般工業(yè)用管材表面Rp=0.30.4μm;q為熱流密,W/m2。

        總傳熱系數(shù)的計算:

        式中,α為管內(nèi)換熱系數(shù),W/(m2·K);do、di為換熱管外、內(nèi)徑,m;λ為管壁的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K)。

        1.2.3 熱管冷凝段設(shè)計依據(jù)

        空氣的最高進(jìn)口溫度是由天津當(dāng)?shù)氐沫h(huán)境溫度確定。已知參數(shù):空氣流量為1850 m3/h,空氣進(jìn)熱管換熱器溫度為40℃,銅管外徑為16 mm,壁厚1 mm,有效長度為0.45 m;翅片材料為鋁,翅片厚度為0.2 m,翅片間距為2.5 mm。

        由冷凝段的計算公式[11],管外換熱系數(shù)的計算見式(4)。

        式中,Ref為管外側(cè)的空氣雷諾數(shù);Pr為空氣的普朗特常數(shù);Sf為翅片間距,m;lf為翅片高度,m;δ為翅片厚度,m。

        管內(nèi)主要是層流膜狀凝結(jié),用努塞爾公式[12]計算:

        式中,下角標(biāo)H代表水平管,下角標(biāo)V代表豎管;d為橫管的特征長度,m;l為豎管的特征長度,m。

        最后根據(jù)Q=KAΔT可分別求得蒸發(fā)器和冷凝器所需的換熱面積,即可確定所需換熱器尺寸。最終設(shè)計的換熱器尺寸為:蒸發(fā)器,無縫鋼管外徑為273 mm,壁厚8 mm,長度為0.5 m,銅管每組長度為2.4 m;冷凝器銅管總數(shù)為24,排數(shù)為2排。

        1.3 測試參數(shù)

        采用Pt100熱電阻測量蒸發(fā)段、冷凝段工質(zhì)和冷、熱源進(jìn)出口溫度,精度為0.1℃,蒸發(fā)段出口裝有壓力表,量程為0.11.6 MPa,精度等級為1.0。采用轉(zhuǎn)子流量計測量介質(zhì)流量,量程為0.161.6 m3/h,精度為1.5;風(fēng)機(jī)與風(fēng)道相連,以穩(wěn)定風(fēng)速;用風(fēng)速儀進(jìn)行測量風(fēng)量,風(fēng)速儀型號為VT-100,精度為±2%。

        2 結(jié)果與分析

        2.1 分離式熱管換熱器設(shè)計的實(shí)驗驗證

        在水流量為0.52 m3/h,空氣流量為1850 m3/h,環(huán)境溫度為22℃條件下,其實(shí)驗結(jié)果與理論計算結(jié)果比較如表1所示。

        表1 理論計算與實(shí)驗結(jié)果的比較

        從表1可以看出,蒸發(fā)段實(shí)驗結(jié)果比理論計算結(jié)果大16.49%,冷凝段理論計算結(jié)果比實(shí)驗結(jié)果大13.5%。在換熱器設(shè)計時,當(dāng)實(shí)驗值與理論值之比在15%25%范圍內(nèi)為合理,說明上述設(shè)計方法合理。實(shí)驗結(jié)果中冷凝段的散熱量比蒸發(fā)段的散熱量小,可能是系統(tǒng)管路存在熱量損失,損失量占蒸發(fā)段的4.4%。

        2.2 分離式熱管換熱器的啟動特性

        由于在液浸聚光光伏系統(tǒng)中如果熱量不能夠及時帶走,將會導(dǎo)致電池工作溫度升高,甚至?xí)p壞電池。為了保證熱管在啟動時間內(nèi)電池的溫度不能過高,熱管啟動時間應(yīng)盡可能縮短,以致熱管啟動后盡快地將熱量帶走。這就要求熱管換熱器能夠在較短的時間內(nèi)啟動。本實(shí)驗考察了水流量為0.52 m3/h,熱管充液率為59%,空氣流量為1850 m3/h,環(huán)境溫度在21℃下,換熱器啟動時蒸發(fā)段內(nèi)熱管工質(zhì)溫度隨水入口溫度的變化情況,如圖3所示。

        圖3 熱管啟動時蒸發(fā)段工質(zhì)溫度的變化

        由圖3可以看出,當(dāng)水入口溫度分別為23℃、27℃、31℃、47℃時,熱管啟動時間分別為10 min、8 min、5 min、3 min;隨著水入口溫度的升高,熱管啟動所需要的時間縮短。在水入口溫度為47℃時,熱管工質(zhì)溫度先上升后下降,其原因是在入口溫度為47℃時,該換熱器的熱負(fù)荷大于恒溫水浴箱中的加熱功率。

        2.3 蒸發(fā)段中工質(zhì)溫度對換熱系數(shù)的影響

        圖4顯示了水流量為0.52 m3/h,充液率為59%,空氣流量為1850 m3/h,環(huán)境溫度在21℃條件下,工質(zhì)溫度對換熱系數(shù)的影響。保持其它參數(shù)不變,當(dāng)蒸發(fā)段工作溫度升高時,熱流密度增加,使管壁的汽化核心數(shù)增加,氣泡攜帶的汽化潛熱流量增加。同時,脫落氣泡對壁面附近熱邊界層內(nèi)熱流體的卷吸而產(chǎn)生的容積對流熱流量也增加,加強(qiáng)了兩相流體的擾動,從而強(qiáng)化了傳熱,最終使得傳熱系數(shù)增加。

        圖4 傳熱系數(shù)與工作溫度的關(guān)系

        2.4 水流量對蒸發(fā)段中換熱系數(shù)的影響

        由圖5可以看出,在入口溫度相同的情況下,蒸發(fā)器中的換熱系數(shù)隨著Re的增加而增大,這主要是由于Re增大,則管內(nèi)對流傳熱系數(shù)增加,從而導(dǎo)致總傳熱系數(shù)增加。但是在相同的Re下,隨著入口溫度的增加,蒸發(fā)器中的傳熱系數(shù)也增加,這主要是由于入口溫度增加,會導(dǎo)致蒸發(fā)器中工質(zhì)工作溫度提高,強(qiáng)化傳熱,使傳熱系數(shù)增加。

        圖5 蒸發(fā)段中傳熱系數(shù)與雷諾數(shù)Re的關(guān)系

        2.5 不同充液率對蒸發(fā)器中傳熱系數(shù)的影響

        由于該蒸發(fā)段結(jié)構(gòu)為滿液式蒸發(fā)器,為了保證銅管都浸沒在工質(zhì)中,最小工質(zhì)充液率為59%,本實(shí)驗做了三組充液率,分別為59%、65%、70%,研究蒸發(fā)段的換熱系數(shù),結(jié)果如圖6所示。

        圖6 不同充液率下蒸發(fā)段中的傳熱系數(shù)

        由圖6可以看出,在相同Re下,充液率為59%時的傳熱系數(shù)比充液率為65%和70%的換熱系數(shù)大,這是由于充液率增加后,工質(zhì)質(zhì)量增加,在相同的熱流密度下,工質(zhì)的顯熱吸收增加,用于潛熱吸收的熱量減少,導(dǎo)致蒸發(fā)段中存在不飽和狀態(tài)。

        通過對R600a在分離式熱管換熱器蒸發(fā)側(cè)的實(shí)驗數(shù)據(jù)的整理,回歸得到經(jīng)驗公式 (7)。

        式中,Ke為蒸發(fā)側(cè)的傳熱系數(shù),W/(m2· K);ve為熱流體的流速,m/s;qe為單位體積熱流體流過蒸發(fā)側(cè)的換熱量,J/m3。

        圖7 實(shí)驗結(jié)果與計算結(jié)果的比較

        3 結(jié) 論

        對分離式熱管換熱器在液浸聚光光伏系統(tǒng)的散熱性能進(jìn)行了模擬實(shí)驗研究,研究結(jié)果表明:

        (1)該熱管換熱器在小型液浸聚光光伏系統(tǒng)工作下,熱管能在310 min內(nèi)啟動并且及時地將該液浸聚光光伏發(fā)電系統(tǒng)中產(chǎn)生的熱量帶走,保證聚光電池在理想的溫度下工作。

        (2)該熱管蒸發(fā)段中換熱系數(shù)隨著液浸冷卻液體入口溫度的升高而增大,并且隨著其流量的增大而增大。

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