袁中原，雷 波，陳鵬云

(西南交通大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，四川成都 610031)

自然通風(fēng)隧道火災(zāi)的煙氣特性和控制標(biāo)準(zhǔn)

袁中原，雷 波，陳鵬云

(西南交通大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，四川成都 610031)

建立自然通風(fēng)隧道火災(zāi)三維數(shù)值計(jì)算模型，并應(yīng)用縮尺隧道試驗(yàn)數(shù)據(jù)對數(shù)值模擬進(jìn)行驗(yàn)證，采用驗(yàn)證過的數(shù)值計(jì)算方法對自然通風(fēng)地鐵區(qū)間隧道的火災(zāi)煙氣特性和安全控制標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行三維數(shù)值模擬研究。結(jié)果表明，數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好;孔口尺寸對隧道頂壁煙氣溫度、人員高度處的CO濃度和能見度的影響較大，但對人員高度處的溫度幾乎沒有影響;在隧道火災(zāi)4種安全控制標(biāo)準(zhǔn)中，人員高度處的能見度起主要控制作用。

自然通風(fēng) 隧道火災(zāi) 煙氣特性 控制標(biāo)準(zhǔn)

地鐵區(qū)間隧道可以采用頂部開孔的方式實(shí)現(xiàn)自然通風(fēng)，列車在隧道內(nèi)發(fā)生火災(zāi)時(shí)，通風(fēng)孔在熱壓的作用下起到通風(fēng)排煙的作用，在實(shí)際工程上需要設(shè)計(jì)合理的開孔方式以滿足事故通風(fēng)要求，并節(jié)約土建費(fèi)用。

目前，對自然通風(fēng)模式下的隧道火災(zāi)，國內(nèi)已經(jīng)有了一些相關(guān)研究。李亮等人［1］對自然通風(fēng)地鐵隧道火災(zāi)進(jìn)行了安全評估，其評判標(biāo)準(zhǔn)采用人員高度處的溫度。畢海權(quán)等人［2］通過三維數(shù)值模擬對半敞開式公路隧道火災(zāi)進(jìn)行了分析研究，研究指出，隧道發(fā)生火災(zāi)時(shí)僅有距離火源較近的孔口起到排煙作用。王彥富等人［3-4］采用全尺寸試驗(yàn)和數(shù)值模擬的方法對公路隧道自然通風(fēng)的火災(zāi)情況進(jìn)行了一系列研究，但該研究主要局限于特定的公路隧道。

顯然，目前的研究缺乏孔口尺寸對隧道內(nèi)煙氣特性影響的論述，而且采用的安全控制標(biāo)準(zhǔn)單一。本文采用三維數(shù)值模擬技術(shù)，在煙氣特性研究的基礎(chǔ)上，對自然通風(fēng)隧道發(fā)生火災(zāi)時(shí)的安全控制標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了研究。

1 自然通風(fēng)隧道火災(zāi)控制標(biāo)準(zhǔn)

隧道火災(zāi)采用自然通風(fēng)排煙模式時(shí)，逃生人員需要在火災(zāi)熱煙氣下方緊急向火源兩側(cè)方向逃生。現(xiàn)有的《地下鐵道設(shè)計(jì)規(guī)范》沒有涉及到自然通風(fēng)情況下的通風(fēng)排煙要求，因此，有必要借鑒國外相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。按照美國固定軌道運(yùn)輸與客車系統(tǒng)標(biāo)準(zhǔn)NFPA130和世界道路協(xié)會PIARC標(biāo)準(zhǔn)的推薦值［5-6］，依據(jù)實(shí)際情況并考慮一定的安全余量，對于距離火源30 m以外的逃生環(huán)境，本文采用的隧道火災(zāi)控制指標(biāo)為：①人員高度的煙氣溫度不超過60℃;②隧道頂壁煙氣溫度不超過150℃;③人員高度CO濃度不超過1 000×10－6;④人員高度處的能見度不小于8.4 m。

2 CFD模擬

2.1 數(shù)值方法

數(shù)值模擬選用火災(zāi)三維模擬軟件FDS5，湍流模型采用大渦模型，燃燒模型采用混合燃燒模型。

2.2 物理模型

選取標(biāo)準(zhǔn)雙線地鐵隧道作為研究對象，隧道斷面尺寸為9.3 m×4.8 m，軌距為5.0 m。著火列車位于一側(cè)軌線處，列車模型為標(biāo)準(zhǔn)B型車，尺寸為120.0 m×2.8 m×2.7 m，列車地板面距隧道底部1.38 m。隧道頂部設(shè)置通風(fēng)孔，通風(fēng)孔寬度為固定值2.5 m。隧道斷面如圖1所示。

圖1 隧道斷面示意(單位：m)

本文按照火災(zāi)最不利情況進(jìn)行研究分析，即著火車廂位于兩通風(fēng)孔正中間。為了更符合實(shí)際情況，選取火源在列車中部車廂內(nèi)燃燒，火災(zāi)煙氣通過門窗進(jìn)入隧道，進(jìn)而通過排煙孔口排出隧道外。根據(jù)相關(guān)研究，選取火災(zāi)熱釋放率為10 MW［1］。

2.3 邊界條件

壁面材料為鋼筋混凝土層，厚度為500 mm。鋼筋混凝土層的外部是土壤層，為恒溫條件，土壤溫度取15℃，環(huán)境溫度取25℃。隧道壁面與煙氣之間的傳熱設(shè)置為第三類邊界條件。由于隧道發(fā)生火災(zāi)時(shí)采用自然通風(fēng)模式，因此，隧道端頭和通風(fēng)豎井處均設(shè)為開口條件。依據(jù)2.2節(jié)火源設(shè)定的分析，模擬計(jì)算中模型在火源處縱向?qū)ΨQ，為了節(jié)省計(jì)算時(shí)間在火源處設(shè)置對稱邊界條件。計(jì)算模型如圖2所示。

2.4 數(shù)值模擬驗(yàn)證

圖2 數(shù)值模擬模型

為了驗(yàn)證數(shù)值模擬模型的正確性，設(shè)計(jì)了自然通風(fēng)隧道火災(zāi)的模型試驗(yàn)，試驗(yàn)介紹見文獻(xiàn)［7］。本文選取兩種典型試驗(yàn)工況對數(shù)值計(jì)算方法進(jìn)行驗(yàn)證：火源熱釋放率為10.2 kW，通風(fēng)孔口高度H為267 mm，通風(fēng)孔口長度L分別為533 mm和667 mm。數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的比較如圖3所示，由圖3可以看出數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果基本吻合，說明數(shù)值模擬模型可以很好地模擬自然通風(fēng)隧道火災(zāi)。

圖3 試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值模擬的比較

3 煙氣特性

通過對隧道控制標(biāo)準(zhǔn)的分析，了解到隧道發(fā)生火災(zāi)時(shí)影響人員逃生的因素有頂壁溫度、人員高度處的溫度、人員高度處的CO濃度和人員高度處的能見度，因此本文從這幾個方面來分析隧道內(nèi)的煙氣特性。

3.1 煙氣分布規(guī)律

本文對孔口間距為120 m的自然通風(fēng)隧道火災(zāi)進(jìn)行數(shù)值模擬，分析得到了自然通風(fēng)隧道火災(zāi)時(shí)的煙氣分布特性，如圖4所示。由于火災(zāi)列車發(fā)生在兩通風(fēng)孔正中間，因此，靠近火源的孔口與火源間距為60 m。

從圖4(a)中可以看出，火源附近的隧道頂壁煙氣溫度極高，最高溫度近300℃。隨著煙氣沿著隧道縱向擴(kuò)散，隧道頂壁煙氣溫度迅速下降;而后在某個與火源相距較遠(yuǎn)的區(qū)域，煙氣溫度下降逐漸變得緩慢;當(dāng)煙氣擴(kuò)散到孔口處時(shí)(距火源60 m)，大部分煙氣由孔口處排出，導(dǎo)致頂壁煙氣溫度下降變快;部分煙氣繞過排煙孔口繼續(xù)向前擴(kuò)散，最終煙氣的浮升力與進(jìn)入隧道的新鮮空氣的慣性力相等，煙氣停止向前擴(kuò)散，隧道頂壁煙氣溫度達(dá)到環(huán)境溫度。

從圖4(b)與圖4(c)中可以看出，火源附近隧道人員高度處的煙氣溫度分布與CO濃度分布不穩(wěn)定，這是因?yàn)樗淼纼?nèi)車輛車廂底部起火時(shí)，煙氣從各個窗口排出，造成人員高度處煙氣分布不均。隨著煙氣沿著隧道縱向擴(kuò)散，隧道人員高度處的溫度和CO濃度將變得穩(wěn)定，并逐漸下降，直至降低到環(huán)境值。

從圖4(d)中可以看出，火源附近煙氣從列車窗戶排出，導(dǎo)致人員高度處煙氣濃度很大，能見度較低;隨后熱煙氣上升并向前擴(kuò)散，人員高度處逐漸沒有煙氣，煙氣能見度迅速增大;隨著熱煙氣繼續(xù)向前擴(kuò)散，熱煙氣卷吸隧道內(nèi)的新鮮空氣，高溫?zé)煔獗恢車諝饫鋮s，煙氣層將下降到人員高度處，導(dǎo)致人員高度處的能見度逐漸下降;煙氣到達(dá)孔口處時(shí)(距火源60 m)，大部分煙氣從孔口排出，人員高度處的煙氣濃度降低，能見度將隨著煙氣的排出而升高;其余煙氣繞過孔口繼續(xù)向前擴(kuò)散，且煙氣繼續(xù)沉降，導(dǎo)致人員高度處的煙氣濃度升高，能見度降低;最終，煙氣浮升力與進(jìn)入隧道的新鮮空氣的慣性力相等，煙氣不再向前擴(kuò)散，人員高度處的能見度迅速上升到隧道正常工況下的能見度。

圖4 煙氣分布規(guī)律

圖4顯示，在隧道30 m以外的區(qū)域，頂壁煙氣溫度、人員高度處溫度和人員高度處CO濃度均低于人員逃生安全控制標(biāo)準(zhǔn)，但人員高度處的能見度在某些區(qū)域低于安全標(biāo)準(zhǔn)要求的8.4 m。這說明自然通風(fēng)單洞雙線地鐵隧道火災(zāi)時(shí)，在人員逃生安全標(biāo)準(zhǔn)中，人員高度處的能見度起主要控制作用。

3.2 孔口長度對煙氣分布的影響

孔口長度L的增大會導(dǎo)致隧道排煙量的增多，從而對隧道內(nèi)的煙氣分布特性產(chǎn)生影響。本文在隧道間距120 m、高度4 m的情況下，分析了不同孔口長度對隧道火源30 m以外煙氣分布特性的影響，如圖5所示。

由圖5(a)可以看出，通風(fēng)孔口長度對火源所在的隧道段的頂壁煙氣溫度基本沒有影響，然而孔口后方區(qū)域隧道段頂壁煙氣溫度隨通風(fēng)孔長度的增大而減小。由圖5(b)可以看出，通風(fēng)孔口長度對整個隧道中人員高度處的溫度分布基本沒有影響。由圖5(c)和圖5(d)可以看出，人員高度處的CO濃度隨通風(fēng)孔長度的增大而減小，但能見度隨通風(fēng)孔長度的增大而增大。

3.3 孔口高度對煙氣分布的影響

孔口高度H增大會導(dǎo)致孔口煙囪效應(yīng)增強(qiáng)，導(dǎo)致孔口的排煙量增多，火源附近隧道段的煙氣流速增大，從而對隧道內(nèi)的煙氣特性產(chǎn)生影響。本文在隧道間距120 m、孔口長度8.4 m的情況下，分析了不同孔口高度對隧道火源30 m以外煙氣特性的影響，如圖6所示。

圖5 孔口長度對煙氣分布的影響

圖6 孔口高度對煙氣分布的影響

由圖6(a)可以看出，煙氣流速的增大會導(dǎo)致火源所在的隧道段的頂壁煙氣溫度隨通風(fēng)孔高度的增大而增大，然而孔口排煙量的增大會導(dǎo)致孔口后方區(qū)域隧道段頂壁煙氣溫度隨通風(fēng)孔長度的增大而減小。由圖6(b)、圖6(c)和圖6(d)可以看出，通風(fēng)孔口高度對人員高度處的溫度、CO濃度和能見度的分布影響與孔口長度對三者的影響基本一致，其原因都是孔口排煙量的增加。

4 人員逃生安全控制因素

為了詳細(xì)分析自然通風(fēng)隧道火災(zāi)時(shí)的人員逃生安全控制因素，本文對隧道火災(zāi)時(shí)的4種控制參數(shù)進(jìn)行了無量綱化，并在不同孔口間距和孔口尺寸下對各無量綱參數(shù)進(jìn)行了分析比較。

控制參數(shù)的無量綱量定義為

式中：Tc、Th、CO、VI分別為頂部煙氣溫度、人員高度處溫度、人員高度處CO濃度和人員高度處的能見度，下標(biāo)max代表最大值，min代表最小值，上標(biāo)*代表無量綱量。

顯然，在同樣條件下，距離火源30 m以外的任何無量綱量大于1時(shí)，隧道內(nèi)環(huán)境都無法滿足人員逃生要求，而且無量綱量大的環(huán)境控制參數(shù)起決定作用。

本文對通風(fēng)孔間距S為60 m，120 m和180 m時(shí)的不同孔口長度情況下，距離火源30 m以外的隧道區(qū)間環(huán)境控制參數(shù)的無量綱量進(jìn)行了分析，結(jié)果如圖7所示。

由圖7可以看出，距離火源30 m以外的區(qū)域，任意通風(fēng)孔間距和長度下，頂壁煙氣溫度、人員高度的煙氣溫度和人員高度的CO濃度這3個參數(shù)的無量綱量均小于1，而能見度的無量綱量隨著孔口長度的減小將會大于1。因此，自然通風(fēng)隧道火災(zāi)的4種控制參數(shù)中隧道人員高度處的能見度起控制作用。

圖7 安全控制標(biāo)準(zhǔn)的無量綱量

5 結(jié)論

本文采用FDS5對頂部開孔地鐵雙線區(qū)間隧道的煙氣特性和煙氣控制標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了分析研究，可得到如下結(jié)論：

1)通風(fēng)孔長度和高度的增加會引起孔口排煙量增大，進(jìn)而對區(qū)間隧道的煙氣特性產(chǎn)生影響，導(dǎo)致區(qū)間隧道的CO濃度降低、能見度增大和孔口后方隧道段頂壁煙氣溫度降低，但排煙量的增大對區(qū)間隧道人員高度處的溫度基本沒有影響;

2)通風(fēng)孔長度的增加對火源所在隧道段的頂壁溫度幾乎沒有影響，但通風(fēng)孔高度的增加會引起孔口前方隧道段的煙氣流速增大，導(dǎo)致該區(qū)段頂壁煙氣溫度略有下降;

3)在隧道火災(zāi)的4個環(huán)境控制參數(shù)中，頂部開孔自然通風(fēng)地鐵雙線隧道發(fā)生火災(zāi)時(shí)，人員高度處的能見度起主要控制作用。

［1］李亮，李曉峰．地鐵隧道火災(zāi)自然排煙模式數(shù)值模擬研究［J］．暖通空調(diào)，2005，35(12)：6-9．

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Fire smoke performance and its control criteria in tunnel with natural ventilation mode

YUAN Zhongyuan，LEI Bo，CHEN Pengyun
(School of Mechanical Engineering，Southwest Jiaotong University，Chengdu Sichuan 610031，China)

The 3-d numerical simulation model of tunnel fires with natural ventilation was developed and the model was verified with the reduced-scale experimental data．This paper applied the validated numerical simulation model to investigate the smoke characteristics and control standard of tunnel fires with natural ventilation，the result of which shows that the numerical simulation results have good agreement with the experimental data．The ventilation shaft size has a considerable effect on smoke ceiling temperature，CO concentration and the visibility at the personal head height，but has little effect on the smoke temperature at the same height．In the 4 kinds of tunnel fire safety control standards，the visibility at the personal head height plays a major role on personal escape．

Natural ventilation;Tunnel fires;Smoke characteristics;Control standard

(責(zé)任審編 王天威)

U453.5

A

10．3969/j．issn．1003-1995．2012．07-19

1003-1995(2012)07-0061-05

2012-01-22;

2012-05-01

袁中原(1983— )，男，山西襄汾人，博士研究生。