黃 斌 范 斌

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蘆坑特大橋連續(xù)箱梁懸臂施工技術(shù)應(yīng)用

黃 斌 范 斌

中鐵二十四局集團(tuán)福建鐵路建設(shè)有限公司

介紹了蘆坑特大橋連續(xù)箱梁采用掛籃懸臂施工的方法，成功解決了橋下高速公路的疏導(dǎo)難題，供相關(guān)技術(shù)人員參考。

連續(xù)梁 懸臂施工 掛籃

1 工程概況

蘆坑特大橋全長(zhǎng)5516.14m。為跨越昌九高速公路，在93#、94#、95#、96#墩間采用(44+88+44) m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，連續(xù)梁梁體為單箱單室結(jié)構(gòu)，一聯(lián)全長(zhǎng)177.5m。

連續(xù)梁為變高度、變截面箱梁，中跨中部18m梁段和邊跨端部9.75m為等高梁段，梁截面中心處高度為4.0m；在94#、95#中支點(diǎn)處設(shè)置6.0m的平段，中心處梁高為7.0m，其余梁段梁底曲線按二次拋物線線型設(shè)計(jì)；箱梁腹板采用直腹板，箱梁底寬6.70m，橋面板寬12.20m。梁體圬工采用C55混凝土，梁體縱向、橫向預(yù)應(yīng)力體系采用高強(qiáng)度、低松弛鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f[pk]=1860MPa。全梁共分43個(gè)梁段，中支點(diǎn)0#段長(zhǎng)度為12.0m，其余一般梁段長(zhǎng)度分別為3.0m、3.5m、4.0m，中跨合攏段長(zhǎng)度為2.0m，邊跨合攏段長(zhǎng)1.75m。

本橋的墩、臺(tái)按常規(guī)方法施工，這里僅就連續(xù)梁的施工進(jìn)行論述。

2 連續(xù)箱梁施工

首先進(jìn)行94#、95#墩上0#段施工，之后進(jìn)行其對(duì)應(yīng)各懸臂澆筑段施工，施工完9/9’-10/10’ 節(jié)段后，進(jìn)行中跨合攏段施工，最后進(jìn)行93#、96#墩上邊跨現(xiàn)澆段施工。

2.1 0#段施工

0#段施工順序:支架安裝→支架預(yù)壓→底模及外側(cè)模安裝→底板鋼筋綁扎→腹板及隔墻鋼筋綁扎→腹板預(yù)應(yīng)力波紋管及豎向預(yù)應(yīng)力筋定位安裝→內(nèi)模安裝→頂板及翼緣鋼筋綁扎、預(yù)埋件安裝→頂板縱向、橫向波紋管安裝定位→砼灌注→砼養(yǎng)生→預(yù)應(yīng)力筋張拉及壓漿。

2.1.1支架結(jié)構(gòu)

針對(duì)本橋94#、95#墩墩身較高的特點(diǎn)，0#段支架立柱采用4根?800mm鋼管柱，鋼管柱架設(shè)在已澆筑的承臺(tái)上。其上采用四排貝雷片橫放，作為橫向支撐梁，貝雷片上采用Ⅰ28工字鋼作為縱向分配梁，用來(lái)支撐模板并傳遞施工荷載至鋼管立柱上。見圖1。

圖1 0#段支架示意圖

2.1.2 支架預(yù)壓

通過(guò)預(yù)壓，對(duì)模架的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性進(jìn)行檢驗(yàn)，以確保施工的安全；消除模架的非彈性變形；獲取支架預(yù)壓時(shí)的彈性變形值，繪出支架加載變形曲線圖，并監(jiān)測(cè)0#段的撓度及加載預(yù)壓后的撓度變化情況；觀測(cè)支點(diǎn)沉降，綜合分析后，以確定箱梁底模的預(yù)留變形量。

根據(jù)預(yù)壓結(jié)果調(diào)整底模標(biāo)高后，進(jìn)行0#段的施工。

2.2 懸澆段掛籃施工

根據(jù)本橋結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及現(xiàn)場(chǎng)情況并結(jié)合施工簡(jiǎn)便、經(jīng)濟(jì)的要求，箱梁懸臂澆筑采用自錨平衡式菱形掛籃。該掛籃具有節(jié)點(diǎn)少、剛度大、變形小、重量輕、施工靈活等優(yōu)點(diǎn)。

2.2.1掛籃性能

本掛籃為箱梁節(jié)段懸澆施工掛籃，掛籃適用梁段重160t，適用梁段長(zhǎng)度4.0m，適用梁頂寬度12.2m，適用梁底寬度6.7m，適用梁高4.0～7.0m。掛籃重約54t，掛籃行走方式為無(wú)平衡重走行。

2.2.2結(jié)構(gòu)形式

本掛籃為菱形掛籃。主要由主構(gòu)架、行走及錨固系統(tǒng)、吊桿系統(tǒng)、底托系統(tǒng)、模板系統(tǒng)等部分組成。見圖2。

圖2 掛籃結(jié)構(gòu)圖

1）主構(gòu)架系統(tǒng)

菱形主構(gòu)架各桿件間采用直徑79mm、材質(zhì)為40Cr 的鋼銷軸銷接。在主構(gòu)架上弦桿前端設(shè)有前橫梁，用于懸吊前吊桿，前橫梁上設(shè)操作平臺(tái)及護(hù)欄以便于施工及安全。主構(gòu)架豎桿之間采用中門架連接，以加強(qiáng)兩片菱形架的穩(wěn)定性。豎桿兩側(cè)各設(shè)一側(cè)面吊架，用于懸吊掛籃底托系統(tǒng)及外側(cè)模，便于掛籃的行走及倒退。后斜桿與側(cè)面吊架采用角鋼組焊的桁架連接，防止側(cè)面吊架在掛籃行走過(guò)程中出現(xiàn)失穩(wěn)現(xiàn)象。

2）行走及錨固系統(tǒng)

在梁體腹板兩側(cè)各預(yù)埋2根直徑32mm的精扎螺紋鋼筋，通過(guò)扁擔(dān)梁錨固于掛籃尾部的連接墩處。掛籃的行走利用4付10t倒鏈葫蘆（下弦桿每側(cè)各1付）緩慢均勻地牽引兩片主桁架向前移動(dòng)，倒鏈著力點(diǎn)分別為下弦桿上的耳板和在掛籃前進(jìn)方向預(yù)埋的弧形鋼筋。為減小摩擦阻力，掛籃尾部設(shè)反扣輪系統(tǒng)，行走軌道表面及滑移支座與軌道之間設(shè)4mm厚不銹鋼板。為便于施工操作，保證軌道表面的平整度，避免出現(xiàn)錯(cuò)臺(tái)現(xiàn)象，設(shè)計(jì)采用整體撤軌的形式，行走軌道通過(guò)梁體的豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固。

3）吊桿系統(tǒng)

吊桿系統(tǒng)有吊帶和吊桿，用來(lái)調(diào)節(jié)底模系統(tǒng)的標(biāo)高。

4）底托系統(tǒng)

底托系統(tǒng)由前后托梁、底縱梁、限位縱梁、平臺(tái)梁、前操作平臺(tái)、后操作平臺(tái)、側(cè)護(hù)欄等組成，底縱梁與前后托梁采用螺栓連接，底縱梁與底模模板的橫肋通過(guò)螺栓連接固定。澆注混凝土?xí)r，后托梁通過(guò)后吊桿錨固于已澆注好梁體的頂板及底板，前托梁通過(guò)前吊桿與前橫梁相連。

5）模板系統(tǒng)

外側(cè)模面板采用6mm厚鋼板，縱肋采用[10槽鋼，背楞采用2[10槽鋼，背楞間距為1米。外側(cè)模與底托系統(tǒng)的限位縱梁用調(diào)節(jié)支撐連接，可使側(cè)模準(zhǔn)確定位，并實(shí)現(xiàn)側(cè)面吊架通過(guò)底縱梁與外側(cè)模的受力轉(zhuǎn)化過(guò)程。外側(cè)模提吊梁前端錨固于前橫梁，后端懸吊于已澆箱梁表面，拆模時(shí)放松錨固端，隨平臺(tái)下沉和前移。內(nèi)模采用組合鋼模板及輔助竹膠板，內(nèi)部采用腹板及底板可調(diào)節(jié)型內(nèi)模支撐架，外側(cè)模與內(nèi)模用對(duì)拉螺栓連接，采用內(nèi)滑梁形式整體移動(dòng)內(nèi)模系統(tǒng)。

2.2.3掛籃受力計(jì)算

3#梁段長(zhǎng)3.5m、重1552kN，以3#段進(jìn)行掛籃整體設(shè)計(jì)（3#段為最重節(jié)段）。通過(guò)計(jì)算（計(jì)算過(guò)程略）來(lái)設(shè)計(jì)底模平臺(tái)縱梁，前、后下橫梁，并求其上支點(diǎn)反力。檢算導(dǎo)梁受力是否滿足要求，并求其前后吊點(diǎn)反力。通過(guò)前下橫梁支點(diǎn)荷載，設(shè)計(jì)前上橫梁，然后計(jì)算掛籃主桁各部件內(nèi)力，并求出掛籃前支點(diǎn)反力和后錨固力。

2.2.4掛籃的安裝

清理0#段梁頂面，測(cè)出梁體的中心線。行走軌道從0#段中心線對(duì)稱鋪設(shè)，軌道寬445mm，軌道中心至梁中心距離3050mm。在軌道鋪設(shè)處碼放鋼枕，碼放間距500mm，在鋼枕上鋪設(shè)軌道，利用斜墊鐵找平軌道，經(jīng)測(cè)量合格后錨固軌道。軌道的平整度、前后位置，兩組軌道的平行度、對(duì)角線偏差均不超過(guò)±5mm。

將下弦桿前支點(diǎn)處連接板與滑移支座頂板螺栓連接，下弦桿后支點(diǎn)處連接板與反扣輪系統(tǒng)頂板現(xiàn)場(chǎng)焊接。單片菱形桁架采取整體吊裝，掛籃尾部利用豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋及預(yù)埋后錨鋼筋，通過(guò)扁擔(dān)梁錨固在連接墩上。

將中門架與豎桿上的耳板通過(guò)銷軸連接，將側(cè)面吊架與豎桿兩側(cè)的耳板通過(guò)銷軸連接，先將前橫梁與上弦桿上的連接板采用螺栓連接，然后焊接護(hù)欄斜撐，最后安裝護(hù)欄并鋪設(shè)平臺(tái)木板。安裝桁架附件，再安裝吊桿及吊掛系統(tǒng)，然后吊裝底托系統(tǒng)。利用2付10t倒鏈吊掛后托梁，通過(guò)前后吊桿分別與底托系統(tǒng)前托梁、后托梁銷軸連接。

外側(cè)模板與外側(cè)模提吊梁組成整體，一起吊裝。外側(cè)模提吊扁擔(dān)梁用3根直徑32mm的精軋螺紋鋼連接，2根錨固于箱梁頂板，1根連接在主構(gòu)架的側(cè)面吊架上。外側(cè)模提吊梁前端通過(guò)提吊扁擔(dān)梁用2根直徑32mm的精軋螺紋鋼連接在前橫梁上。安裝內(nèi)模：先安裝內(nèi)滑梁，等底筋及腹板鋼筋綁扎完后再拖內(nèi)模就位(利用3t手拉葫蘆移動(dòng)內(nèi)模)。內(nèi)滑梁用6根直徑32mm的精軋螺紋鋼連接。其中2根連接在前橫梁上，4根錨固于箱梁頂板。安裝端模板。調(diào)節(jié)前橫梁及梁體上的千斤頂?shù)母叨?，檢測(cè)符合要求后，緊固所有錨固筋。

2.2.5掛籃試驗(yàn)

為了確保掛籃施工的安全運(yùn)行，在掛籃試拼后，必須進(jìn)行等效模擬加載試驗(yàn)，以檢驗(yàn)掛籃各部結(jié)構(gòu)的承載能力、位移變形及行走運(yùn)轉(zhuǎn)情況，驗(yàn)證設(shè)計(jì)與加工的正確合理性。

加載試驗(yàn)在澆注1#段前進(jìn)行，按施工中掛籃受力最不利的3#段荷載進(jìn)行等效加載。試驗(yàn)過(guò)程中進(jìn)行分級(jí)加載，分別按3#段混凝土重量的50%、100%、120%時(shí)（即77.6t、155.2t、186.2t）三種工況進(jìn)行加載。測(cè)定各級(jí)荷載作用下前橫梁、側(cè)面吊架、中支點(diǎn)的撓度值以及掛籃各控制桿件的內(nèi)力。根據(jù)各級(jí)荷載作用下掛籃產(chǎn)生的撓度繪出掛籃的荷載—撓度曲線，由曲線可以得出使用掛籃施工各梁段時(shí)將產(chǎn)生的撓度，為懸臂施工的線性控制提供可靠的依據(jù)。根據(jù)最大荷載作用下掛籃控制桿件的內(nèi)力，可以計(jì)算掛籃的實(shí)際承載能力，了解掛籃使用中的實(shí)際安全系數(shù)，確保安全可靠。充分消除掛籃產(chǎn)生的非彈性變形。懸臂澆注施工過(guò)程中，將掛籃的彈性變形量納入梁段施工預(yù)拱度計(jì)算中。

加載試驗(yàn)步驟：?jiǎn)?dòng)液壓千斤頂，將各個(gè)頂位按等效集中荷載的50%進(jìn)行加載。開始時(shí)應(yīng)緩慢進(jìn)油，注意保持各千斤頂?shù)耐絽f(xié)調(diào)運(yùn)行。到達(dá)理論值時(shí)，千斤頂保持衡壓。荷載持續(xù)至少30 分鐘后卸載，消除非彈性變形，測(cè)量并記錄彈性變形值；分別測(cè)試掛籃前橫梁、側(cè)面吊架及中支點(diǎn)的撓度值，并記錄相關(guān)數(shù)據(jù)，描繪撓度曲線；分別將荷載增加到等效荷載的100%、120%，穩(wěn)定后即可進(jìn)行有關(guān)項(xiàng)目的測(cè)試。

根據(jù)實(shí)測(cè)值得出有關(guān)掛籃彈性變形值、塑性變形值、彈性變形曲線，為施工預(yù)拱度提供基本數(shù)據(jù)。

2.2.6掛籃的移動(dòng)

當(dāng)1#段預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿完成后，拆除錨固在梁體底板的內(nèi)后吊桿，拆除錨固在梁體頂板的外側(cè)模后提吊桿，調(diào)節(jié)前橫梁上千斤頂?shù)母叨?，使外?cè)模、底模及內(nèi)模脫離混凝土表面。拆除后錨鋼筋，將傾覆力傳遞給反扣輪。在已澆注好的1#段鋪設(shè)一根與最長(zhǎng)混凝土塊等長(zhǎng)的軌道，并與原有軌道焊接為一整根軌道。下弦桿兩側(cè)均焊有耳板，兩側(cè)各配有一付10t倒鏈，倒鏈一端固定于預(yù)埋在已澆筑好的梁體的弧形鋼筋上，一端固定于下弦桿的耳板上。掛籃行走時(shí)，內(nèi)滑梁在頂板預(yù)留孔處及時(shí)安裝滑梁吊點(diǎn)扣架，保證結(jié)構(gòu)穩(wěn)定；掛籃移動(dòng)必須勻速、平移、同步，采取劃線吊垂球或經(jīng)緯儀定線的方法，隨時(shí)掌握行走過(guò)程中掛籃中線與箱梁軸線的偏差，如有偏差，使用千斤頂逐漸糾正；為安全起見，掛籃尾部用鋼絲繩與豎向蹬筋臨時(shí)連接，隨掛籃前移緩慢放松。底模、側(cè)模、主構(gòu)架及內(nèi)模系統(tǒng)同時(shí)向前移動(dòng)，直至2#段澆筑位置。掛籃就位后，進(jìn)行后錨，將傾覆力由反扣輪傳遞給后錨鋼筋。

2.3 合攏段施工

合攏段施工是連續(xù)梁施工的關(guān)鍵，按設(shè)計(jì)要求先進(jìn)行中跨合攏，后澆筑邊跨段。

2.3.1中跨合攏段支架

移開一側(cè)掛籃，另一側(cè)掛籃前移至合攏段位置，將掛籃懸臂端支承在已澆筑完的箱梁頂面上，通過(guò)預(yù)留的孔洞，安裝好吊桿，將掛籃作為合攏段施工支架。見圖3。

圖3 中間合攏段支架示意圖

2.3.2中跨合攏段的施工

影響合攏段施工質(zhì)量的主要因素是氣溫變化引起梁段的伸縮和混凝土凝固過(guò)程中的收縮，使合攏段混凝土可能產(chǎn)生拉裂或壓壞。

合攏施工需設(shè)置臨時(shí)體外型鋼支撐作為勁性骨架，在合攏段口設(shè)置4道剛性支撐，強(qiáng)行阻止合攏段的伸縮，輔以荷載配重，以確保梁體的受力要求及結(jié)構(gòu)安全和線型要求。施工中必須嚴(yán)格操作，注意精度控制，保證配重量及位置的準(zhǔn)確性，以免發(fā)生危險(xiǎn),施工步驟如下：

1）測(cè)量合攏口標(biāo)高及中線位置，必要時(shí)可采取適當(dāng)措施進(jìn)行調(diào)整校正，以滿足施工規(guī)范要求。

2）在箱梁底板及頂板設(shè)置體外支撐。合攏前，先張拉鋼束2N22和2N29(靠近腹板側(cè)的鋼束)，每束張拉力為設(shè)計(jì)張拉力的30%；接著將合攏段臨時(shí)鎖定；最后在夜間澆筑合攏段混凝土。在澆筑合攏段混凝土的過(guò)程中，在10#梁段外邊緣處采用水箱加水法逐漸增加壓重，至最大壓重60t。

3）待梁段混凝土強(qiáng)度達(dá)到90%的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，并達(dá)到相應(yīng)強(qiáng)度的彈性模量，且不小于5天齡期后，拆除94#、95#墩臨時(shí)支座，并拆除94#、95#墩永久活動(dòng)支座的縱向臨時(shí)限位裝置，然后張拉鋼束2N22、2N29至設(shè)計(jì)值，張拉N29的剩余鋼束，錨固縱向預(yù)應(yīng)力鋼束N22、N29。在張拉鋼束的過(guò)程中，逐漸拆除10#梁段壓重。

4）張拉并錨固合攏段的豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋及頂板橫向預(yù)應(yīng)力鋼束。

2.3.3邊跨現(xiàn)澆段施工

邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)1.75m，梁高4.09m，箱梁為等高截面。中跨合攏段施工完后再進(jìn)行現(xiàn)邊跨現(xiàn)澆段施工，采用在墩頂橫向設(shè)兩根Ⅰ28工字鋼，工字鋼長(zhǎng)12m，間距2.3m，工字鋼間順橋向距墩中心各3.5m，兩側(cè)焊兩根Ⅰ28工字鋼，采用L型角鋼與橫向工字鋼夾焊在一起，形成方型支架，支架與墩頂鋼筋焊牢，通過(guò)支架支承外模施工，墩頂腹部下底模采用竹膠板，采用方木等做支承體系，然后進(jìn)行砼澆筑，拆除邊跨支架，完成體系轉(zhuǎn)換。

2.3.4合攏段施工要點(diǎn)

1）合攏前精確測(cè)量?jī)啥肆憾沃芯€及標(biāo)高，若兩懸臂端高差大于1cm時(shí)，較高一端應(yīng)增加壓重，以調(diào)整其高差。灌注混凝土?xí)r根據(jù)灌注量同步減載。 2）混凝土灌注應(yīng)選在一天中氣溫最低的時(shí)間，當(dāng)?shù)?時(shí)至6時(shí)氣溫最低，而且在這段時(shí)間氣溫?zé)o太大波動(dòng)?；炷猎?時(shí)～2時(shí)兩小時(shí)內(nèi)一次性澆筑完畢，混凝土灌注結(jié)束，及時(shí)加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，在早晨氣溫將上升前及早覆蓋并澆水降溫養(yǎng)護(hù)，達(dá)到張拉強(qiáng)度后及時(shí)張拉。

3）合攏口的鎖定，應(yīng)迅速對(duì)稱地進(jìn)行，先將體外剛性支撐一端與梁端部預(yù)埋件焊接或栓接，然后利用體外臨時(shí)撐桿調(diào)節(jié)合攏段間距，再迅速將體外剛性支撐另一端與梁連接，臨時(shí)預(yù)應(yīng)力束應(yīng)隨之快速?gòu)埨Ｔ诤蠑n口鎖定后，立即釋放一側(cè)的箱梁固定約束，使梁一端在合攏口鎖定的連接下能自由伸縮。

4）合攏口混凝土宜比梁體提高一個(gè)等級(jí)，采用微膨脹混凝土并作早強(qiáng)處理。澆筑時(shí)應(yīng)認(rèn)真振搗，加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，梁頂受日照部分必須加以覆蓋。

2.4 體系轉(zhuǎn)換

連續(xù)梁按平衡懸臂法施工，經(jīng)過(guò)臨時(shí)支座與橋墩固結(jié)，先形成靜定狀態(tài)的T型剛構(gòu)，通過(guò)T構(gòu)合攏、鋼束張拉及調(diào)整支座等手段，將單個(gè)T型剛構(gòu)逐漸轉(zhuǎn)換為設(shè)計(jì)的超靜定體系。

體系轉(zhuǎn)換的方式采用從邊跨向中跨合攏的方式，以利橋面標(biāo)高的調(diào)整。體系轉(zhuǎn)換主要是將臨時(shí)支座固結(jié)解除，將梁落于正式支座上，并按標(biāo)高調(diào)整支座高度和反力。

臨時(shí)支座拆除時(shí)，應(yīng)對(duì)稱同步連續(xù)完成，以使臨時(shí)支座上的反力緩慢均勻轉(zhuǎn)移到永久支座上。在臨時(shí)支座與永久支座間須采取隔熱措施，以防永久支座受熱變形及損傷。

3 施工測(cè)量控制

連續(xù)梁懸臂灌注期間的線型控制是一項(xiàng)十分重要的工作。引起箱梁線型變化的主要因素有梁段混凝土、掛籃重量、預(yù)應(yīng)力張拉、溫度變化、混凝土收縮徐變等引起的荷載等。施工過(guò)程中主要采取梁段撓度計(jì)算與觀測(cè)相結(jié)合，在嚴(yán)密監(jiān)控下，對(duì)梁段線形產(chǎn)生的誤差采取逐段調(diào)整的方法，通過(guò)調(diào)整箱梁底模標(biāo)高來(lái)進(jìn)行控制。

在支架和掛籃進(jìn)行預(yù)壓時(shí)，嚴(yán)格觀測(cè)支架、掛籃高程的變化，特別是卸載前后支架和掛籃各部分的高程變化情況，以便推算出支架和掛籃的彈性變形是否與原計(jì)算相符，在箱梁底模鋪設(shè)時(shí)進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整。

必須對(duì)箱梁每節(jié)段施工全過(guò)程進(jìn)行測(cè)控，觀測(cè)箱梁標(biāo)高變化，并且做好每個(gè)點(diǎn)的高程跟蹤表，隨時(shí)掌握情況，以便出現(xiàn)異常變化能夠及時(shí)采取措施。

線性高程測(cè)量：在規(guī)定時(shí)間段內(nèi)觀測(cè)已澆筑主梁頂面高程線性點(diǎn)的瞬時(shí)絕對(duì)高程，通過(guò)相對(duì)高差傳遞換算，獲取各部位相應(yīng)測(cè)點(diǎn)的實(shí)時(shí)絕對(duì)高程值，作為施工控制的依據(jù)。

主梁中線測(cè)量：由于梁體受鋼筋、砼收縮徐變、現(xiàn)澆段超重、施工偏差等影響，將導(dǎo)致梁體產(chǎn)生局部變形或引起整個(gè)梁體偏離橋梁中心線方向。為保證主梁位置正確，必須進(jìn)行中線測(cè)量，隨時(shí)調(diào)整其偏差值。

為保證測(cè)量精度，減少溫度、陽(yáng)光等大氣條件對(duì)測(cè)量誤差的影響，測(cè)量盡可能安排在早上9時(shí)以前，或者16時(shí)以后進(jìn)行。

4 施工中應(yīng)重點(diǎn)注意的事項(xiàng)

4.1 懸澆掛籃及模板重量應(yīng)嚴(yán)格控制，合攏段模板及支架重量亦必須嚴(yán)格控制，如超出設(shè)計(jì)的要求，應(yīng)報(bào)請(qǐng)?jiān)O(shè)計(jì)重新檢算。

4.2 Ｔ構(gòu)懸臂施工過(guò)程中，宜對(duì)稱平衡施工，以減少附加彎矩對(duì)結(jié)構(gòu)抗風(fēng)能力的影響。如有困難時(shí)，兩端不平衡重應(yīng)控制在3t以內(nèi)。在有風(fēng)的天氣施工時(shí)，必須用倒鏈或鋼絲繩通過(guò)中門架中央的耳板與兩側(cè)軌道固定，避免對(duì)結(jié)構(gòu)桿件造成破壞。大風(fēng)天氣應(yīng)停止施工，并在臺(tái)風(fēng)來(lái)臨之前對(duì)掛籃采取加固措施。

4.3 對(duì)掛籃位置、前后吊帶、吊架及后錨桿等關(guān)鍵部位，及時(shí)檢查，及時(shí)解決問(wèn)題，不得留有隱患。

4.4 在施工過(guò)程中，必須嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)和施工規(guī)范要求進(jìn)行施工，每一梁段施工完畢后，必須經(jīng)過(guò)中心線、各部位尺寸、砼強(qiáng)度等方面的校核，方能進(jìn)行下一梁段的施工。

4.5 混凝土入模過(guò)程中，隨時(shí)注意掛籃及模板變形情況，及時(shí)調(diào)整，以便施工的順利進(jìn)行。

4.6 在澆筑砼時(shí)，必須及時(shí)埋入所有的預(yù)埋構(gòu)件及預(yù)留孔洞，對(duì)箱梁腹板與底板及頂板連接處的承托、預(yù)應(yīng)力錨固區(qū)和預(yù)應(yīng)力管道，普通鋼筋密集處，以及箱梁橫隔板處，必須加強(qiáng)振搗，尤其在預(yù)應(yīng)力管道下方，特別注意振搗，以免出現(xiàn)空洞而影響結(jié)構(gòu)的安全。

4.7 底板敝口灌注時(shí)，必須控制其厚度，多余混凝土予以清除，梁段自重誤差控制在2％以內(nèi)。

4.8 要控制混凝土的入模溫度、混凝土拌合質(zhì)量和水灰比，減少因混凝土收縮徐變對(duì)撓度的影響。

5 交通安全防護(hù)方案

本橋連續(xù)梁中跨跨越昌九高速公路，根據(jù)連續(xù)梁與高速公路相交情況，為防止梁體澆筑過(guò)程中雜物墜落影響交通，采用門式通道設(shè)置棚架防護(hù)。門式通道采用單向雙門形式，主車道采用雙車道7.5m寬門洞，匝道車道采用3.5m寬單車道門洞，雙向共6車道，凈高5m。

6 結(jié)束語(yǔ)

本橋主體部分已順利完成，由于施工方案比較合理，因此施工順利、施工質(zhì)量可控，橋梁附屬工程正在施工中。掛籃懸臂的施工方法在該橋的成功實(shí)施，既保證了高速公路通行，又取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益，同時(shí)為今后類似工程的施工積累了經(jīng)驗(yàn)。

[1] 中鐵電氣化局集團(tuán)有限公司.鐵路工程施工安全技術(shù)規(guī)程[M].北京:中國(guó)鐵道出版社,2003.

[2] 中鐵三局集團(tuán)有限公司.鐵路橋涵施工規(guī)范[M].北京:中國(guó)鐵道出版社,2002.

[3] 中國(guó)鐵路工程總公司.客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南[M].北京:中國(guó)鐵道出版社,2005.

[4] 向中富.橋梁施工控制技術(shù)[M].北京:人民交通出版社,2001.