坡腳
- 爆破隧道洞口段對(duì)高邊坡的安全性影響研究
B點(diǎn)為邊坡對(duì)應(yīng)的坡腳線,A點(diǎn)至C點(diǎn)為邊坡對(duì)應(yīng)的洞口處的仰坡交線,C點(diǎn)至D點(diǎn)為邊坡披肩線。圖7 測線圖在進(jìn)行爆破開挖時(shí),坡腳線對(duì)應(yīng)的振速曲線如圖8所示。圖8中,隨著邊坡坡腳處的軸線深度值升高,邊坡坡腳的振速越趨于穩(wěn)定,其中振速相對(duì)較大的為水平振速,與豎向振速以及軸向振速相比,水平振速對(duì)總振速的影響更大。在實(shí)際施工中,應(yīng)當(dāng)將水平振速作為監(jiān)測重點(diǎn)。圖8 坡腳線振速曲線坡腳A點(diǎn)處的總振速時(shí)程曲線如圖9所示。圖9 A點(diǎn)總振速曲線圖9中,總振速在15 ms時(shí)達(dá)到最大值
浙江水利水電學(xué)院學(xué)報(bào) 2023年4期2023-11-01
- 水庫庫岸巖削坡加固措施穩(wěn)定性研究
在穩(wěn)定坡體,保護(hù)坡腳上。總結(jié)現(xiàn)有研究可得,學(xué)者們主要從理論分析與室內(nèi)試驗(yàn)等方法探究了巖削坡的治理方法,但此類研究方法費(fèi)時(shí)費(fèi)力,少有學(xué)者從數(shù)值模擬的角度分析研究巖削坡的加固措施,本文基于Flac3d 數(shù)值模擬軟件,以某水庫庫岸巖削坡治理為研究對(duì)象,模擬采用微型鋼管樁結(jié)合錨墩式主動(dòng)防護(hù)網(wǎng)的加固方案進(jìn)行加固,從邊坡位移與加固措施位移的角度,研究該加固方案的可行性。2 巖削工程概況圖1 為某水庫庫岸巖削坡示意圖,該模型中上部為土石混合體,下伏基巖為砂巖,該巖削坡底
陜西水利 2023年10期2023-10-30
- 膨脹各向異性對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響分析
Ⅰ的坡頂、坡中和坡腳中,進(jìn)而入滲至區(qū)域Ⅱ(大氣干濕循環(huán)非顯著區(qū))。仿真中的監(jiān)測位置均位于坡頂、坡中和坡腳距離表面1.5m處。2 仿真模型介紹及參數(shù)設(shè)置ABAQUS的計(jì)算應(yīng)力公式如下:{Δσ}=[D]LT{Δε}-[D][C]{I}Δs(1)式中:{Δσ}為凈法向應(yīng)力增量;[D]為{Δσ}的剛度矩陣;{Δε}為應(yīng)變?cè)隽?[C]為基質(zhì)吸力s的柔度矩陣;LT為轉(zhuǎn)置算子矩陣;{I}為單位張量。其中:(2)(3)式中:d1=E(1-μ)/[(1+μ)(1-2μ)];
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2023年9期2023-09-15
- 山區(qū)陡坡橋梁樁基受力分析及安全評(píng)價(jià)
用下陡坡上坡頂和坡腳的位移變化。表1 為不同地震振幅下的坡頂和坡腳的位移值，圖2 為不同地震振幅下的坡頂和坡腳位移曲線圖。圖2 坡頂和坡腳位移曲線圖由表1 和圖2 可知，①隨著地震波振幅的增加，兩種計(jì)算模型的坡頂位移和坡腳位移都隨著增大。表1 坡頂和坡腳的位移值②兩種計(jì)算模型下的坡頂位移均大于坡腳位移，地震波振幅為0.1g，有樁基時(shí)坡頂位移是坡腳位移的1.37 倍，無樁基時(shí)坡頂位移是坡腳位移的1.33 倍；地震波振幅為0.2g，有樁基時(shí)坡頂位移是坡腳位移的
價(jià)值工程 2023年6期2023-03-13
- 飽和松軟土剛性樁復(fù)合地基失穩(wěn)變形特性研究
的擠出效應(yīng)，導(dǎo)致坡腳外側(cè)土體出現(xiàn)隆起，隆起量極值出現(xiàn)于坡腳外側(cè)約180 mm處，樁間距為3 m、4 m和6 m時(shí)對(duì)應(yīng)的極值分別為8.0 mm、9.2 mm與15.2 mm。圖3 離心模型試驗(yàn)結(jié)束后地表沉降計(jì)算和試驗(yàn)曲線圖試驗(yàn)結(jié)果表明，隨著樁間距的增大，路堤中心附近最大沉降和坡腳附近隆起值均逐漸增大。樁間距由3 m增大到4 m時(shí)，坡腳外側(cè)隆起量極值增大了15%；樁間距由4 m增大到6 m時(shí)則增大了67.8%。這是由于隨著樁間距的增大，樁土置換率下降，當(dāng)上部荷
高速鐵路技術(shù) 2022年6期2023-01-31
- 降雨條件下明挖隧道回填土的堆載穩(wěn)定性分析
模示意2 隧道與坡腳空間優(yōu)化距離分析2.1 計(jì)算工況模型為優(yōu)化原設(shè)計(jì)方案中明挖隧道與邊坡空間的尺度關(guān)系，模擬隧道與坡腳在不同空間間距下、不同厚度回填土堆載情況下的位移變化。隧道與坡腳存在不同空間間距變化時(shí)，原邊坡與明挖隧道結(jié)構(gòu)體之間為填土堆載，考慮選取開挖隧道左輪廓線與坡腳距離為0 m(初始)、5 m、10 m和15 m 進(jìn)行模擬。左輪廓線與坡腳距離變化時(shí)的水平位移模擬結(jié)果如圖3所示。根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)，回填土一般不超過5 m，選取不同厚度回填土堆載變化時(shí)隧道上
現(xiàn)代交通技術(shù) 2022年6期2023-01-19
- 軟弱結(jié)構(gòu)面位置對(duì)巖質(zhì)順傾邊坡穩(wěn)定性的影響
m，按照結(jié)構(gòu)面與坡腳位置的不同，將計(jì)算分析模型分為結(jié)構(gòu)面穿過坡腳、結(jié)構(gòu)面在坡腳之上、結(jié)構(gòu)面在坡腳之下3種情況。分析計(jì)算時(shí)將巖體與軟弱結(jié)構(gòu)面均看成各向同性體，采用M-C屈服準(zhǔn)則作為模型計(jì)算時(shí)的本構(gòu)模型，運(yùn)用MIDAS/GTS軟件進(jìn)行有限元穩(wěn)定性計(jì)算。邊坡簡化模型見圖3。圖3 邊坡簡化模型(單位：m)3.1 軟弱結(jié)構(gòu)面穿過坡腳軟弱結(jié)構(gòu)面穿過坡腳時(shí)邊坡最大剪切應(yīng)變?cè)茍D見圖4。從圖4可知，當(dāng)軟弱結(jié)構(gòu)面穿過坡腳時(shí)，邊坡沿軟弱結(jié)構(gòu)面發(fā)生破壞失穩(wěn)的可能性較大。圖4 軟弱
水力發(fā)電 2022年11期2022-12-08
- 玉門抽水蓄能電站工程廠區(qū)高邊坡穩(wěn)定分析
對(duì)和邊坡高度、邊坡腳度(坡率)等[1-2]，其中巖土體強(qiáng)度和地下水對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響最大，其次為坡高、坡腳等[3-4]。對(duì)于節(jié)理巖體邊坡，其穩(wěn)定性主要受軟弱結(jié)構(gòu)面(節(jié)理)的控制，且隨著坡高和破角的增加而降低[5]。其中結(jié)構(gòu)面對(duì)邊坡的影響主要體現(xiàn)在結(jié)構(gòu)面的強(qiáng)度及結(jié)構(gòu)面與邊坡坡腳的傾向關(guān)系，結(jié)構(gòu)面直立的邊坡穩(wěn)定性略大于結(jié)構(gòu)面水平的邊坡，反傾向結(jié)構(gòu)面的邊坡穩(wěn)定性明顯大于順傾向結(jié)構(gòu)面的邊坡[6]，結(jié)構(gòu)面傾角與坡腳同向時(shí)，夾角越大越穩(wěn)定。此外，地下水對(duì)巖體邊坡的影響
廣東水利水電 2022年11期2022-12-07
- 二級(jí)邊坡織物袋擋墻的側(cè)向承載特性研究
微裂隙，二級(jí)邊坡坡腳處產(chǎn)生約3 cm的裂縫，距坡腳約18 cm處產(chǎn)生約5 cm的裂縫；第二級(jí)側(cè)推位移時(shí)，二級(jí)邊坡坡腳處的裂縫往上延伸至12 cm，距坡腳18 cm處裂縫延伸至15 cm，一級(jí)邊坡開始出現(xiàn)多條微裂隙且距坡腳21 cm處出現(xiàn)7 cm裂縫；第三級(jí)側(cè)推位移時(shí)，二級(jí)邊坡距坡腳18 cm處裂縫延伸至27 cm，一級(jí)邊坡距坡腳21 cm處裂縫延伸至約15 cm；第五級(jí)側(cè)推位移時(shí)，產(chǎn)生貫通裂縫，由圖釘示蹤點(diǎn)可看出貫通裂縫上下相鄰的圖釘間發(fā)生錯(cuò)位，二級(jí)邊坡距
人民珠江 2022年11期2022-12-02
- 用強(qiáng)度折減法對(duì)巖質(zhì)高邊坡穩(wěn)定性的影響因素分析
間距d、不同邊坡坡腳α作為模型變量，系統(tǒng)開展坡體的變形破壞數(shù)值仿真工作.1 基本原理與數(shù)值模型1.1 強(qiáng)度折減法基本原理強(qiáng)度折減法基本原理[11,12]就是將邊坡的粘聚力c和內(nèi)摩擦角φ均除以一個(gè)折減系數(shù)Fs，從而再重新得到一組新的c′、φ′值，再用折減后的參數(shù)進(jìn)行計(jì)算，一直計(jì)算到邊坡達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)，此時(shí)對(duì)應(yīng)的折減系數(shù)Fs即為邊坡的穩(wěn)定安全系數(shù)：c′=c/Fs(1)tanφ′=tanφ/Fs(2)強(qiáng)度折減法的優(yōu)點(diǎn)就是軟件可以通過彈塑性計(jì)算自動(dòng)得出坡體的滑動(dòng)面
- 二級(jí)邊坡織物袋坎墻側(cè)向加載的模型試驗(yàn)*
知：距第一級(jí)邊坡坡腳高度約29 cm至第二級(jí)邊坡坡頂之間出現(xiàn)貫通裂縫及多條裂縫，第二級(jí)邊坡坡頂有2.2 cm左右的拱起。由圖4c可知：邊坡發(fā)生滑裂破壞，滑裂面呈圓弧形，第二級(jí)邊坡滑裂面后緣距第二級(jí)邊坡坡頂27.8 cm，前緣位于第二級(jí)邊坡坡腳；第一級(jí)邊坡滑裂面后緣距第一級(jí)邊坡坡頂24.2 cm，前緣距第一級(jí)邊坡坡腳29.2 cm。圖5為單坎型織物袋坎墻支護(hù)邊坡加載后試驗(yàn)現(xiàn)象。由圖5a、5b可知：在距第一級(jí)邊坡坡腳高度約21 cm至第二級(jí)邊坡坡頂之間出現(xiàn)貫通
工業(yè)建筑 2022年6期2022-09-02
- 黃土沉陷坡面土壤機(jī)械組成的空間變化特征及對(duì)土壤侵蝕的影響
，在坡頂、坡中和坡腳的3個(gè)部位分別隨機(jī)布設(shè)3個(gè)1 m×1 m的采樣方，使用“五點(diǎn)法”采集0～10、10～20、20～40、40～60 cm共4個(gè)不同土層深度的土壤；混合不同坡面部位、相同土層深度的黃土沉陷區(qū)的土壤，裝入純棉布袋；同區(qū)域未沉陷區(qū)相似的黃土坡面為對(duì)照組，按同樣的方式采集樣品。土壤機(jī)械組成測定使用MS2000激光粒度儀，采用激光衍射法進(jìn)行測定，每組數(shù)據(jù)平行測定3次。3.2 數(shù)據(jù)處理使用SPSS21.0軟件進(jìn)行數(shù)據(jù)整理分析，采用Origin2021
綠色科技 2022年14期2022-08-12
- 某巖石高邊坡支護(hù)結(jié)構(gòu)變形破壞分析及治理措施
標(biāo)高81.0m，坡腳標(biāo)高21.0，坡高60m，坡長142m，原設(shè)計(jì)采用分級(jí)放坡+上部坡面格構(gòu)錨桿+下部坡面噴錨網(wǎng)+坡腳樁錨+坡頂?shù)捉嘏潘疁系闹ёo(hù)措施。邊坡于2012年2月開始施工，2013年6月開始施工坡腳抗滑樁，在樁身四排錨索均未施工的情況下，2013年8月初開始開挖樁前巖體，2013年12月底開挖到底，2014年2月10日局部坡腳抗滑樁被剪切破壞，急需對(duì)其采取針對(duì)性的綜合性治理。2 工程地質(zhì)條件2.1 地形地貌地質(zhì)構(gòu)造屬單斜構(gòu)造，西北高，東南低，高程8
中國水運(yùn) 2022年6期2022-08-02
- 錨桿布設(shè)方式及長度對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響分析
穿越錨桿從第一級(jí)坡腳剪出，穩(wěn)定性將受錨桿入射角影響。最優(yōu)錨桿入射角受錨固位置影響，坡腳及坡頂錨桿的最優(yōu)入射角小于中部錨桿。錨桿入射角及錨桿長度固定的情況下，錨桿設(shè)置在坡腳的穩(wěn)定性最大，其次為中部，設(shè)置在坡頂最小。在實(shí)際工程中，應(yīng)重視坡腳加固，且坡腳不宜采用短錨桿，加固坡腳可迅速提高邊坡穩(wěn)定性，其次為邊坡中部“壯腰”，僅加固頂部對(duì)提高穩(wěn)定性作用甚微。2.2 非等長錨桿條件下分布方式對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響采用3種長度的錨桿，分別為30 m、20 m、12 m，錨固
西部交通科技 2022年5期2022-08-01
- 單一擋土墻支護(hù)邊坡安全性的數(shù)值模擬研究
坡位于遼寧省內(nèi)，坡腳處擬拓寬水路，因此須對(duì)邊坡進(jìn)行加固，結(jié)合邊坡類型和設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，選擇重力式擋土墻進(jìn)行支護(hù)，支護(hù)如圖1所示，巖土體的物理力學(xué)性質(zhì)見表1。表1 巖土體物理力學(xué)參數(shù)圖1 重力式擋土墻支護(hù)示意2 數(shù)值模擬2.1 模型的建立利用MIDAS SOILWORKS對(duì)邊坡進(jìn)行數(shù)值模擬研究，統(tǒng)一以每1m進(jìn)行網(wǎng)格劃分，采用混合四面體網(wǎng)格進(jìn)行劃分，對(duì)邊坡進(jìn)行左右兩側(cè)的水平約束，底面進(jìn)行位移和速度的剛性約束，數(shù)值模擬計(jì)算至邊坡穩(wěn)定時(shí)截止。擋土墻選擇彈性模型，彈性模量
水利技術(shù)監(jiān)督 2022年7期2022-07-11
- 陜北礦區(qū)黃土沉陷坡面土壤有機(jī)質(zhì)的時(shí)空變化特征及對(duì)土壤侵蝕的影響
,在坡頂、坡中和坡腳3 個(gè)部位隨機(jī)布設(shè)3 個(gè)1 m×1 m 的樣方,在每個(gè)樣方中采用“五點(diǎn)法”分別采集0 cm～10 cm、10 cm～20 cm、20 cm～40 cm、40 cm～60 cm 土層深度的土壤樣品各1kg；同時(shí)將同區(qū)域未沉陷且形態(tài)相似的黃土坡面作為對(duì)照組,按相同方法采集土壤樣品。實(shí)驗(yàn)組與對(duì)照組共采集樣品48 個(gè)。2.2 樣品檢測土壤樣品在室內(nèi)經(jīng)過自然風(fēng)干、去除砂石、植物殘枝和雜質(zhì)、研磨過篩等預(yù)處理后,使用總有機(jī)碳分析儀,采用燃燒氧化-非分
陜西水利 2022年5期2022-07-04
- 拉哇水電站右岸泄水建筑物進(jìn)口邊坡體型優(yōu)化分析
。邊坡開挖完成后坡腳的應(yīng)力集中效應(yīng)明顯，坡腳巖體在高應(yīng)力條件下易發(fā)生破壞，對(duì)泄水建筑物工程的施工和運(yùn)行安全構(gòu)成威脅。對(duì)此，本文將建立不同部位邊坡數(shù)值計(jì)算模型，分析邊坡在開挖過程中的變形、塑性區(qū)及應(yīng)力變化情況，特別是邊坡坡腳應(yīng)力集中對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響。針對(duì)邊坡坡腳應(yīng)力集中效應(yīng)較大的部位，通過研究不同開挖方案，對(duì)開挖后邊坡的坡腳應(yīng)力集中情況、變形情況進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)，提出邊坡開挖加固的優(yōu)化處理措施并對(duì)其工程作用效果進(jìn)行評(píng)價(jià)。研究成果對(duì)于西南高陡邊坡設(shè)計(jì)與運(yùn)營具有十
中國農(nóng)村水利水電 2022年4期2022-04-12
- 軟土深基坑滑坡機(jī)制分析與優(yōu)化方案設(shè)計(jì)
開挖前已對(duì)坡頂和坡腳下方土體進(jìn)行固化處理，邊坡處采取粉噴樁加固，從第一道邊坡坡肩開始每隔1.6 m布置一排粉噴樁，直至第二道邊坡坡腳，共12排粉噴樁，樁體直徑為500 mm，同時(shí)在隧道基坑側(cè)壁打入一排鉆孔灌注樁，樁體直徑為1 000 mm。以此為基礎(chǔ)通過FLAC3D軟件構(gòu)建基坑地質(zhì)剖面數(shù)值模型，依據(jù)地質(zhì)勘探結(jié)果將模型土層劃分為9種材料類型，設(shè)定模型尺寸為177.4 m×45 m×1 m，共計(jì)有10 003個(gè)單元、20 518個(gè)節(jié)點(diǎn)，建立的基坑地質(zhì)剖面數(shù)值模
安全與環(huán)境工程 2022年1期2022-02-14
- 水流沖刷作用對(duì)岸坡滲流影響的有限元分析
在水流動(dòng)力作用下坡腳會(huì)不斷地垂直下切，同時(shí)坡面橫向展寬。對(duì)于天然的土質(zhì)河岸，水流沖刷使坡體下部的土體被水流挾走而越來越少，下部出現(xiàn)臨空帶，岸坡變陡、岸高增加，從而導(dǎo)致岸坡坍塌，坍塌后的土體在岸坡前淤積，水流又開始新的沖刷，淤積物被水流沖走，又開始新的崩塌和沖刷[1-3]。岸坡沖刷破壞時(shí)需要考慮因素有很多，并且岸坡發(fā)生沖刷破壞時(shí)的剖面也千差萬別[4]。國內(nèi)外對(duì)于水流沖刷力、岸坡抗沖力、沖刷模型以及岸坡在沖刷作用下穩(wěn)定性的研究均取得一定的進(jìn)展，但是仍然還有很多
- 極酸化排土場不同坡位土壤酸化和養(yǎng)分的分異特征
坡的坡頂、坡中和坡腳處采樣，且每3個(gè)采樣點(diǎn)的樣品混合成1個(gè)混合樣，每組混合土樣盡量涵蓋坡頂、坡中和坡腳區(qū)域。采集深度為0～20 cm，3個(gè)坡面共計(jì)27個(gè)采樣點(diǎn)，采樣點(diǎn)編號(hào)分別為K1-1-a、K1-1-b、K1-1-c；K1-2-a、K1-2-b、K1-2-c、…、K3-9-a、K3-9-b、K3-9-c，9個(gè)混合樣品分別編號(hào)為K1-1、K1-2、…、K3-9。另外，設(shè)置了1個(gè)未酸化對(duì)照采樣點(diǎn)CK，共計(jì)10個(gè)采樣點(diǎn)(圖1)。采樣點(diǎn)基本情況見表1。圖1 樣地全
有色冶金節(jié)能 2021年5期2021-11-17
- 黃河中游煤礦區(qū)沉陷黃土坡面土壤養(yǎng)分空間變化規(guī)律研究
別在坡頂、坡中和坡腳的3個(gè)部位隨機(jī)布設(shè)3個(gè)1 m×1 m的采樣方，采用“五點(diǎn)法”分別采集0～10、10～20、20～40、40～60 cm等4個(gè)深度的土壤；將每個(gè)黃土坡面不同部位、相同土層深度土壤充分混合后，分別裝入純棉布袋；將同區(qū)域未沉陷且形態(tài)相似的黃土坡面作為對(duì)照，按相同方法采集土壤樣品；共采集48個(gè)樣品。研究區(qū)沉陷黃土坡面土壤樣品采集示意圖如圖1所示。圖1 研究區(qū)沉陷黃土坡面土壤樣品采集示意圖2.2 樣品處理與檢測方法樣品經(jīng)晾曬、除雜、研磨、過篩等處
中國煤炭 2021年8期2021-08-31
- 不同拓寬模式下路塹邊坡開挖應(yīng)力特性分析
、弱風(fēng)化花崗巖。坡腳附近為殘積層與砂土狀強(qiáng)風(fēng)化層分界處，基巖頂面距離邊坡刷方線較遠(yuǎn)，各地層巖土物理和力學(xué)參數(shù)見表1。表1 材料參數(shù)表巖土體材料特性按均質(zhì)彈塑性考慮，采用MC屈服準(zhǔn)則。邊坡穩(wěn)定性分析采用強(qiáng)度折減法。建立均質(zhì)或似均質(zhì)土坡模型如圖2所示，模型表面設(shè)置為自由邊界，左右兩側(cè)邊界限制其水平方向的位移，底部取固定邊界，約束其向兩側(cè)移動(dòng)。圖2 模型網(wǎng)格劃分首先對(duì)模型進(jìn)行初始地應(yīng)力平衡，位移清零。然后進(jìn)行開挖模擬，開挖過程由上而下逐級(jí)開挖，共挖7個(gè)臺(tái)階。具體
山西交通科技 2021年3期2021-07-14
- 特大型滑坡地質(zhì)災(zāi)害治理探討
邊坡已嚴(yán)重威脅到坡腳市民、金湖東路道路及過往車輛和行人，以及幾個(gè)學(xué)校的師生及校園教學(xué)設(shè)施的安全，亟需治理支護(hù)。本項(xiàng)目邊坡治理工程沿坡腳線支護(hù)總長度為1190.63m，治理總面積（垂直投影）26456m2。大致可分為A段、B段和C段，共設(shè)17個(gè)支護(hù)剖面。A段：金湖東路及園區(qū)道路，邊坡沿坡腳線支護(hù)長度為524.60m，治理面積（垂直投影）16108m2。設(shè)10個(gè)支護(hù)剖面（1-1～10-10）。B段：園區(qū)道路，邊坡沿坡腳線支護(hù)長度為265.33m，治理面積（垂直
廣東建材 2021年6期2021-07-01
- 陸架斜坡對(duì)內(nèi)孤立波的動(dòng)力響應(yīng)特性試驗(yàn)研究
的過程中，亦會(huì)對(duì)坡腳及斜坡不同位置造成動(dòng)力響應(yīng)，且不同坡度的陸架斜坡對(duì)內(nèi)孤立波作用的響應(yīng)亦有差異。為此，本文開展了海床沉積物在內(nèi)孤立波行進(jìn)過程的動(dòng)力響應(yīng)研究，通過開展室內(nèi)水槽物理模擬實(shí)驗(yàn)，研究內(nèi)孤立波振幅與坡度對(duì)海床沉積物動(dòng)力響應(yīng)的影響。2 試驗(yàn)方法2.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)試驗(yàn)在中國海洋大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院的波浪水槽中進(jìn)行。水槽尺度為12.5 m（長）×0.5（寬）m×0.7 m（高），如圖1 所示。內(nèi)孤立波生成區(qū)在水槽右側(cè)（靠近水槽的造波段），造波采用重力塌陷
海洋學(xué)報(bào) 2021年3期2021-04-29
- N元素在陜北礦區(qū)采煤沉陷坡面土壤中的空間異質(zhì)性研究
在其坡頂、坡中和坡腳3個(gè)部位分別隨機(jī)布設(shè)5個(gè)采樣點(diǎn)，每個(gè)采樣點(diǎn)分別采集0～10、10～20、20～40、40～60 cm等4個(gè)深度的土壤；將不同部位相同土層深度的土壤充分混合后，分別裝入純棉布袋，標(biāo)記信息；將同區(qū)域內(nèi)未沉陷且形態(tài)相似的黃土坡面作為對(duì)照，按相同方法采集土壤樣品；共獲得24個(gè)樣品，全部帶回實(shí)驗(yàn)室。2.2 樣品處理與檢測方法3 結(jié)果與討論3.1 結(jié)果3.2 討論(1)無論是坡頂、坡中還是坡腳，土壤TN含量均呈現(xiàn)隨土層深度的增加而逐漸降低的變化趨勢
綠色科技 2021年6期2021-04-17
- 內(nèi)外組合施工擾動(dòng)下隧道洞口邊坡穩(wěn)定性分析
態(tài)下、外部施工(坡腳開挖)、內(nèi)部施工(隧道開挖)以及內(nèi)外組合施工(坡腳開挖+隧道開挖)四種工況下的穩(wěn)定性。為了進(jìn)行比較分析，計(jì)算了四種工況的穩(wěn)定性系數(shù)。根據(jù)得出的不同工況下邊坡穩(wěn)定性系數(shù)、邊坡剪應(yīng)變以及洞口周邊圍巖的變形情況，分析了剪切應(yīng)變的變化特征和圍巖變形范圍。3.1 不同工況下邊坡穩(wěn)定性系數(shù)計(jì)算采用MIDAS/GTS NX軟件中內(nèi)置的強(qiáng)度折減系數(shù)法(SRM)[15-16]來分析四種工況的邊坡穩(wěn)定性，得到其安全穩(wěn)定性系數(shù)(見表2)和土體剪應(yīng)變?cè)隽?。?
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2020年6期2021-01-04
- 基坑坡體或坡腳加固對(duì)變形控制效果的對(duì)比分析
性，并比較了2種坡腳加固方案的有效性；趙曉彥等[3]介紹了一種坡面錨索與坡腳抗滑樁聯(lián)合加固邊坡的設(shè)計(jì)方法；孫書偉等[4]運(yùn)用數(shù)值分析方法為具體案例提出了放坡開挖方案的實(shí)施參數(shù)；陳寅春等[5]采用有限元方法對(duì)多級(jí)邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行了研究；劉開富等[6]基于有限元方法，采用不同本構(gòu)模型對(duì)基坑放坡開挖進(jìn)行了數(shù)值模擬及對(duì)比分析。一般來說，對(duì)基坑邊坡采用攪拌樁加固時(shí)，其加固位置可以選在坡體，也可選在坡腳。本文針對(duì)工程實(shí)例，采用有限元分析方法，對(duì)基坑邊坡坡體、坡腳分別加
建筑施工 2020年7期2020-11-10
- 人類活動(dòng)對(duì)滑坡穩(wěn)定性的影響研究
——以武漢市某滑坡為例
滑坡的影響,包括坡腳開挖及坡腳回填,并從滑坡的位移、最大剪應(yīng)變及穩(wěn)定系數(shù)對(duì)滑坡的穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)價(jià)。1 滑坡區(qū)地質(zhì)環(huán)境滑坡區(qū)位于武漢—陽新高速公路武漢段起點(diǎn)鳳凰山北部,中心坐標(biāo)為114°27′18″E,30°24′30″N,緊鄰滑坡北側(cè)原為一廢棄采石場,經(jīng)回填處理后成為垃圾填埋場,滑坡具體地理位置如圖1所示?；聟^(qū)屬于亞熱帶濕潤性季風(fēng)氣候區(qū),雨量充沛,四季分明。多年平均降水量1 347.7 mm,降雨集中在4—9月,以暴雨為主。滑坡體地形上呈現(xiàn)上緩下陡,后緣高
資源環(huán)境與工程 2020年3期2020-09-24
- Thalidomide for refractory gastrointestinal bleeding from vascular malformations in patients with significant comorbidities
；要求排水溝距離坡腳1.1m以上；將“截水溝”排水系統(tǒng)設(shè)置在坑頂處，及時(shí)對(duì)地面流水、雨水進(jìn)行疏通與排除，雨季要準(zhǔn)備抽水設(shè)施。Thalidomide, known to have antiangiogenic properties by suppressing VEGF, has been shown in several studies (Table 1) to be a promising treatment option for refractory
World Journal of Clinical Cases 2020年15期2020-09-10
- 基于差異變形控制的路基分幅間距研究
填土高度下，距離坡腳不同位置處附加應(yīng)力隨深度的分布規(guī)律見圖5。圖5 不同填土高度下，距離坡腳不同位置處附加應(yīng)力隨深度的分布規(guī)律由圖5可見，同一路基填土高度下，隨著與坡腳的距離L的增加，地基附加應(yīng)力逐漸減小，且最大地基附加應(yīng)力出現(xiàn)位置逐漸下移，附加應(yīng)力向更深處傳遞。因此，對(duì)于有軟弱夾層的地基，應(yīng)著重計(jì)算軟弱層地基變形對(duì)路基沉降的影響。距離坡腳同一位置處，地基附加應(yīng)力隨深度變化呈現(xiàn)先增加后減小的趨勢。3 基于差異變形控制的有限元分析為分析不同地基條件對(duì)分幅路基
交通科技 2020年4期2020-08-24
- 灰?guī)r路塹邊坡分級(jí)開挖過程中穩(wěn)定性分析
隨著分級(jí)開挖，在坡腳處出現(xiàn)了應(yīng)力集中現(xiàn)象，需要在開挖過程中注意坡腳的防護(hù)，提高邊坡施工過程中的穩(wěn)定性。從圖5和圖6中可以看出，剪應(yīng)力和剪應(yīng)變隨著分級(jí)開挖，在坡腳處變化最為明顯，造成邊坡坡腳的穩(wěn)定性降低，需要加強(qiáng)坡腳支護(hù)以提高邊坡整體穩(wěn)定性。3.2 開挖坡體位移特征圖3 分級(jí)開挖最大主應(yīng)力分布云圖圖4 分級(jí)開挖最小主應(yīng)力分布云圖圖5 分級(jí)開挖剪應(yīng)力分布云圖圖6 分級(jí)開挖剪應(yīng)變分布云圖從圖7和圖8中可以看出，分級(jí)開挖過程中對(duì)水平位移和豎向位移影響較大，其中，第
安徽建筑 2020年6期2020-07-09
- 基于降雨—地震耦合作用土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性研究
定性，記錄坡頂和坡腳的位移變化。在降雨入滲的基礎(chǔ)上，考慮地震荷載對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響，通過FLAC3D進(jìn)行三維邊坡穩(wěn)定性計(jì)算。穩(wěn)定性計(jì)算最大時(shí)長為50 s，分別在坡頂和坡腳設(shè)置監(jiān)測點(diǎn)，對(duì)坡頂位移及其變化速率、坡腳位移及其變化速率、坡頂與坡腳的速度變化規(guī)律、坡頂應(yīng)力及其變化速率、坡腳應(yīng)力及其變化速率等參數(shù)進(jìn)行研究，分別保存計(jì)算時(shí)間solve age為10、30和50 s時(shí)的計(jì)算結(jié)果，獲取邊坡入滲受震初期、中期和后期的穩(wěn)定性變化規(guī)律。降雨第一天，在前期、中期與后
有色金屬（礦山部分） 2020年3期2020-06-07
- 趙家村滑坡治理措施的研究
復(fù)活，嚴(yán)重威脅到坡腳4 500 m2養(yǎng)殖場及辦公室40間、坡腳新農(nóng)村49戶，村委會(huì)的房屋28間，威脅到滑坡前緣的人數(shù)達(dá)到135人。另外，滑坡變形后導(dǎo)致坡頂?shù)木用穹课蓍_裂變形，直接影響9戶18人，間接影響30戶89人。滑坡失穩(wěn)嚴(yán)重影響到居民的生產(chǎn)生活，為此對(duì)該滑坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析，并進(jìn)行了有效的治理，保障了居民的生產(chǎn)生活不受威脅和影響，治理效果良好。1 滑坡基本特征趙家村滑坡平面形態(tài)呈向南的圈椅形，由于滑坡下錯(cuò)形成陡坎，所以滑坡邊界明顯?；轮骰较?93°，
山西建筑 2020年11期2020-06-04
- 分幅距離對(duì)青藏高速公路分離式路基動(dòng)力響應(yīng)的影響
流動(dòng)法，建立2幅坡腳距離分別為5，10，15和20 m的路基模型。通過施加50 a超越概率2%，10%和63%的地震波，得到分幅距離變化對(duì)路基地震動(dòng)力響應(yīng)的影響效應(yīng)。研究結(jié)果表明：路基表面的Mises 應(yīng)力值大小受坡腳距離變化影響較大，對(duì)天然地表與坡腳影響微小，而對(duì)剪應(yīng)力12值大小的影響規(guī)律與此相反；隨著坡腳距離的增加，路基表面與天然地表的水平峰值位移呈現(xiàn)先升高后降低的變化規(guī)律，在10 m坡腳距離的參考點(diǎn)水平峰值位移出現(xiàn)極大值。研究結(jié)果為青藏工程走廊內(nèi)的路
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2020年1期2020-02-13
- 富春江電廠左岸下游河道邊坡加固處理
對(duì)左岸下游護(hù)坡和坡腳沉降進(jìn)行監(jiān)測，圖1即為富春江電廠左岸邊坡和坡腳沉降觀測點(diǎn)布置示意圖。從圖中可以看出，坡腳的沉降觀測點(diǎn)為坡1至坡14，均勻分布在出水口下游方向，至涵洞后為止。圖1 左岸邊坡和坡腳沉降觀測點(diǎn)布置示意圖經(jīng)過調(diào)查發(fā)現(xiàn)，坡1、坡2、坡3和坡6的累計(jì)沉降量并不大，沉降不明顯。但從坡7開始，觀測點(diǎn)的累計(jì)沉降量明顯增大，其中坡9最為明顯，累計(jì)沉降量將近50mm。3、加固處理措施3.1 施工方案設(shè)計(jì)3.1.1 坡腳加固處理方案設(shè)計(jì)方案一：坡腳采用鉛絲石籠
中國房地產(chǎn)業(yè) 2019年13期2019-07-10
- 水位下降邊坡的流-固耦合彈塑性分析
，圖1給出了靠近坡腳和遠(yuǎn)離坡腳的2個(gè)監(jiān)測點(diǎn)A(0.2，0.2)、B(1，0.2)的壓力水頭隨著坡面水位下降的消散情況。從圖1可以看出，計(jì)算值與試驗(yàn)值較為接近，說明本文的計(jì)算方法是可行的。圖1 壓力水頭消散對(duì)比2.2 模型簡介本文選取典型的坡度為1∶1的均質(zhì)土坡算例進(jìn)行分析，模型見圖2。其中，AB、BC、AF、EF為不透水邊界(流量q=0)；CD、DE為變化的壓力頭和荷載邊界；AB、EF限制水平位移；AF限制水平和豎向位移；a、b、c為3個(gè)特征點(diǎn)，分別代表坡
水力發(fā)電 2019年3期2019-06-22
- CFG樁在高速公路路基處理中的應(yīng)用研究
頂面中心距離路堤坡腳垂直高度為5.0 m，路堤下部土體選取厚度為40.0 m，共分為6 層，依次為淤泥、粉砂、粉土、淤泥質(zhì)土、粉質(zhì)黏土和砂礫石，為了減小模型尺寸帶來的誤差，本文模型尺寸為x 軸（水平方向）取120 m，y 軸（路基走向）取單位網(wǎng)格長度，z 軸（豎直方向）取40 m，計(jì)算過程中在路基中心和路肩、路基坡腳對(duì)應(yīng)的地面標(biāo)高處設(shè)置位移監(jiān)測點(diǎn)用于后期分析。CFG 樁的長度為25.0 m，在路基底部20 m 范圍內(nèi)共均勻布置13 根，樁間距為16.7 m
山西交通科技 2019年1期2019-04-10
- 考慮不同堆載過程的棄渣場穩(wěn)定性分析
在下部，在棄渣場坡腳處有局部破壞趨勢。3 分步堆載過程中渣場的變形演變?yōu)楦玫胤从硹壴鼒鼋ㄔO(shè)過程中棄渣體的堆置對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響，將該棄渣場按不同堆置步驟分為壓坡腳式(順排)和覆蓋式(逆排)兩種堆置步驟，并對(duì)不同堆載步驟的棄渣場模型進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性分析。3.1 分步堆載模型棄渣場的分步堆載分析模型建立在原棄渣場邊坡分析模型(圖1)的基礎(chǔ)上，考慮堆載步驟的不同，建立順排堆載和逆排堆載兩種分析模型，見圖5。3.2 堆載過程變形演變規(guī)律對(duì)棄渣場逐步堆載過程進(jìn)行建模
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2019年3期2019-04-08
- 軟基排土場穩(wěn)定性分析與工程應(yīng)對(duì)措施
口排土場便面臨著坡腳軟基問題。紫金山金銅礦北口排土場設(shè)計(jì)標(biāo)高為400～820 m，單臺(tái)階高度為30 m，總設(shè)計(jì)容量高達(dá)2.8億m3，屬于國內(nèi)屈指可數(shù)的特大型排土場之一[2]。該排土場設(shè)計(jì)坡腳位于山地溝谷處，在堆排過程中，上游的雨水沖刷與侵蝕不斷帶走了采場中的細(xì)顆粒,并沉積在溝谷坡腳處，由于歷史原因，該區(qū)域已經(jīng)形成了厚度超過50 m的淤泥質(zhì)土，如圖1中的軟土層所示。排土場640 m有一個(gè)超寬平臺(tái)，將排土場分為上下兩部分，本文針對(duì)640 m以下的底部排土場進(jìn)行
現(xiàn)代礦業(yè) 2018年12期2019-01-22
- 基于Matlab的下荊江二元岸坡崩塌過程動(dòng)態(tài)模擬
切崩塌，且在計(jì)算坡腳沖刷時(shí)假定所有崩塌土體立刻被近岸水流沖走，若要考慮崩塌土體的坡腳掩護(hù)，則需對(duì)采用該模型得到的崩岸后河岸形態(tài)進(jìn)行人為修正[10-11]，操作較為繁瑣。而根據(jù)實(shí)測資料，下荊江典型二元河岸失穩(wěn)以繞軸崩塌為主[4]，崩塌土體部分堆積坡腳，在一定時(shí)間內(nèi)掩護(hù)近岸河床，BSTEM模型有待改進(jìn)，需要針對(duì)上部粘土層的繞軸崩塌驗(yàn)算岸坡穩(wěn)定、同時(shí)考慮崩塌土體在坡腳堆積的掩護(hù)作用建立分析模型。此外，BSTEM模型基于Excel宏命令運(yùn)行，在時(shí)間上是靜態(tài)的，僅能
水道港口 2018年6期2019-01-18
- 順層巖質(zhì)邊坡潰屈型破壞探討*
D的龐大自重使其坡腳的巖體處于塑性狀態(tài)，該塑性區(qū)域近似用直角三角形ABE表示，塑性區(qū)上部的巖體EBCD仍處于彈性狀態(tài)，并假定其自重為G。潛在破壞體ABCD自重G：(1)陡傾結(jié)構(gòu)面BC上的抗滑力τ：(2)下滑力：T=G·sinα(3)則作用在塑性區(qū)頂面上的有效壓應(yīng)力為最大主應(yīng)力σ1：(4)由于與最大主應(yīng)力σ1垂直的最小主應(yīng)力σ3作用方向?yàn)榕R空面，則：σ3=0(5)當(dāng)塑性區(qū)應(yīng)力滿足屈服條件時(shí)巖體破壞，即(6)將σ1、σ3代入式(6)，簡化整理后得(7)式中：a
- 基于FLAC-3D黃土邊坡地震作用下動(dòng)力響應(yīng)數(shù)值分析
，地震作用下邊坡坡腳位移向下，發(fā)生剪出變形，坡腳為薄弱部位；剪應(yīng)變?cè)隽坑?span id="wiou0iy" class="hl">坡腳逐漸向坡內(nèi)、坡頂擴(kuò)展，中部位置剪應(yīng)變較靜力作用下發(fā)生較大變化，塑性區(qū)從坡腳稍向上部位向坡體內(nèi)部發(fā)展，范圍增大；坡腳、坡面、坡頂和坡內(nèi)等監(jiān)測點(diǎn)的速度時(shí)程曲線表明，地震波在坡體內(nèi)傳播過程中具有滯后效應(yīng)，同時(shí)，坡體對(duì)地震波具有臨空面放大效應(yīng)。黃土邊坡模型；FLAC-3D；地震作用；動(dòng)力響應(yīng)；剪出變形；剪應(yīng)變0 引言邊坡是人類生活的重要環(huán)境，甚至是工程建筑的重要組成部分，隨著我國經(jīng)濟(jì)的快速
中國煤炭地質(zhì) 2016年10期2016-11-24
- 云南坡腳村：村莊美如畫 鄰里一家親
思茅區(qū)三家村社區(qū)坡腳村村民小組不斷深入開展文明村創(chuàng)建，先后榮獲省市縣各級(jí)文明村寨稱號(hào)。2015年2月，被中央文明辦評(píng)為“全國文明村”。這個(gè)在9年前被地震摧毀的村寨，在重建中實(shí)現(xiàn)涅槃重生，如今的坡腳村，村莊美如畫，鄰里一家親。從茶馬古道上的小小驛站，到遠(yuǎn)近聞名的“全國文明村”，坡腳村留住的是來往過客藏在心底的鄉(xiāng)愁，傳承的是古道文化經(jīng)久不衰的人文情懷。生活和美 留住鄉(xiāng)愁也留住人生于斯長于斯的坡腳村村民最喜歡說的就是“家鄉(xiāng)美”，生態(tài)宜居的坡腳村確實(shí)也值得夸耀。干
農(nóng)村農(nóng)業(yè)農(nóng)民·A版 2016年1期2016-05-30
- 云南坡腳村：村莊美如畫 鄰里一家親
沈浩李漢勇?云南坡腳村：村莊美如畫鄰里一家親沈浩李漢勇近年來，云南普洱市思茅區(qū)三家村社區(qū)坡腳村村民小組不斷深入開展文明村創(chuàng)建，先后榮獲省市縣各級(jí)文明村寨稱號(hào)。2015年2月，被中央文明辦評(píng)為“全國文明村”。這個(gè)在9年前被地震摧毀的村寨，在重建中實(shí)現(xiàn)涅槃重生，如今的坡腳村，村莊美如畫，鄰里一家親。從茶馬古道上的小小驛站，到遠(yuǎn)近聞名的“全國文明村”，坡腳村留住的是來往過客藏在心底的鄉(xiāng)愁，傳承的是古道文化經(jīng)久不衰的人文情懷。生活和美 留住鄉(xiāng)愁也留住人生于斯長于斯
農(nóng)村.農(nóng)業(yè).農(nóng)民 2016年1期2016-03-19
- Excel在港珠澳大橋疏浚工程質(zhì)量評(píng)定中的應(yīng)用
超寬值分別以左右坡腳點(diǎn)作為起點(diǎn)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，所以需要按質(zhì)量評(píng)定點(diǎn)的間距分別以左右坡腳點(diǎn)為起點(diǎn)輸出橫斷面圖。該方法需要輸出3份橫斷面圖DXF文件，分別是：1）以左坡腳點(diǎn)為起點(diǎn)僅輸出設(shè)計(jì)變形點(diǎn)的橫斷面圖（以下稱“DXF1”）；2）以左坡腳點(diǎn)為起點(diǎn)按評(píng)定點(diǎn)間距輸出橫斷面圖（以下稱“DXF2”）；3）以右坡腳點(diǎn)為起點(diǎn)按評(píng)定點(diǎn)間距輸出橫斷面圖（以下稱“DXF3”）。2.1.2 制作表格與輸入公式1）制作表格計(jì)算模板的制作表格如圖1所示。2）數(shù)據(jù)輸入按斷面進(jìn)行輸入，每個(gè)斷
中國港灣建設(shè) 2015年7期2015-12-19
- 基于連續(xù)介質(zhì)的土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析
壞的主要特征是在坡腳處發(fā)生位移突變，坡體的塑性區(qū)也基本貫通，及計(jì)算不收斂等情況。一般情況下土質(zhì)邊坡會(huì)首先在坡體角處產(chǎn)生較大幅度的變位，并且變位的區(qū)域從坡腳處不斷向坡頂發(fā)展，同時(shí)還會(huì)在坡腳處產(chǎn)生塑性應(yīng)變，也逐漸向坡頂發(fā)育，但是其發(fā)育的速度小于變位區(qū)域增大的速度，最后塑性區(qū)貫通，坡腳處位移產(chǎn)生急劇變位后，坡體失穩(wěn)。接著隨著坡體變形的持續(xù)增加，會(huì)導(dǎo)致最終的計(jì)算不收斂。Flac3d；土質(zhì)邊坡；失穩(wěn)判據(jù)；理論分析1 引言滑坡作為一種常見地質(zhì)災(zāi)害，具有長期性、突發(fā)性和
建材與裝飾 2015年21期2015-10-31
- 紅層軟巖邊坡穩(wěn)定性影響因素分析
析，通過對(duì)比邊坡坡腳位移量來分析各因素的影響程度。結(jié)果顯示:各影響因素對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響程度由高到低分別為泊松比、彈性模量、坡高和巖體塊度;隨著坡率的增加彈性模量的影響權(quán)重接近泊松比。數(shù)值模擬結(jié)果與野外調(diào)查結(jié)果基本一致，驗(yàn)證了采用數(shù)值模擬計(jì)算方法分析邊坡穩(wěn)定性影響因素的可行性。紅層 軟巖 穩(wěn)定性在邊坡穩(wěn)定性分析過程中，邊坡設(shè)計(jì)參數(shù)分析常遵循剛體力學(xué)或小變形力學(xué)理論，研究的介質(zhì)對(duì)象是不變形體或彈性體;在力學(xué)分析過程中，服從疊加原理，并與荷載特性、加載的過程無
鐵道建筑 2015年10期2015-07-12
- 一毫米治好“坡腳井”
云鵬一毫米治好“坡腳井”○ 文／顏云鵬“哎，這‘坡腳井’又犯病了?！边@天一大早，大慶油田采油四廠第一油礦北六隊(duì)的亓林巡檢時(shí)發(fā)現(xiàn)?！?span id="eoygqsi" class="hl">坡腳井”是杏3-2-227，這口井三腳架底腳部位總是開裂維修班焊完后，好不了幾天，又會(huì)出現(xiàn)縫隙。三角架是抽油機(jī)的關(guān)鍵部位，支撐著整個(gè)游梁，一但哪里出現(xiàn)問題，很容易造成翻機(jī)事故。隊(duì)長李濤和維修班員工來到現(xiàn)場檢查。李隊(duì)長看著抽油機(jī)三腳架，突然靈光一閃：“把水平尺拿來，測測它的水平度?！碑?dāng)水平尺放在抽油機(jī)底座上時(shí)，大家發(fā)現(xiàn)抽油機(jī)底座不
中國石油石化 2015年20期2015-01-25
- 高地下水位膨脹巖渠坡穩(wěn)定性分析研究
體滑動(dòng)計(jì)算成果圖坡腳處無積水、地下水位高于渠底3m，在換填土表面形成厚約0.10m左右的泥化層。計(jì)算成果見圖2、圖3。圖2 SY2-540斷面（坡腳無積水）滑弧位置及安全系數(shù)圖圖3 SY2-540斷面（坡腳無積水）位移矢量圖坡腳處有積水、地下水位高于渠底3m、渠底換填土表層有0.10m厚的泥化層的計(jì)算成果，見圖4、圖5。圖4 SY2-540斷面（坡腳有積水）滑弧位置及安全系數(shù)圖圖5 SY2-540斷面（坡腳有積水）位移矢量圖4.3 對(duì)假定軟弱面的計(jì)算軟弱面
河南水利與南水北調(diào) 2014年8期2014-03-05
- 坡腳型場地對(duì)滑體運(yùn)動(dòng)的減速機(jī)制研究
條件控制［9］。坡腳型滑坡是自然界中發(fā)生于坡腳場地條件上的一類常見滑坡，此類滑坡的特征是滑體沿滑動(dòng)面急速下滑遭遇坡腳，繼而改變滑動(dòng)方向［10－11］。根據(jù)文獻(xiàn)［12］可以認(rèn)為當(dāng)滑體未遭受坡腳約束時(shí)的運(yùn)動(dòng)特征受總能量顯著控制，而造成同等規(guī)?；逻\(yùn)程差異存在的關(guān)鍵在于滑體遭受坡腳后運(yùn)動(dòng)距離的大小，可見坡腳不僅表現(xiàn)為對(duì)滑坡運(yùn)動(dòng)的阻止效應(yīng)，而且還關(guān)系到滑坡致災(zāi)強(qiáng)度評(píng)估。因此本研究將利用二維通用離散元程序（universal distinct element cod
水土保持通報(bào) 2014年4期2014-01-26
- 趙山渡引水樞紐尾水渠坡腳局部塌陷原因分析及處理
廠尾水渠右側(cè)護(hù)坡坡腳(水平段)出現(xiàn)局部斷裂和塌陷,護(hù)坡表面出現(xiàn)水平向裂縫。2012年2月,對(duì)尾水渠右側(cè)擋墻進(jìn)行全面水下檢查,發(fā)現(xiàn)擋墻墻身存在2處孔洞,孔洞A深度10 cm,孔洞B深度一直通往墻后。2 工程缺陷分析2.1 缺陷成因分析根據(jù)水下檢查結(jié)果及工程現(xiàn)狀可知,趙山渡引水樞紐尾水渠右側(cè)護(hù)坡坡腳水平段局部塌陷的原因?yàn)橹亓κ綋鯄蠡靥盍狭魇?流失通道應(yīng)為孔洞B(樁號(hào)0+130.50 m處,距離尾水渠右側(cè)擋墻底板頂面以上1.50m的部位);尾水渠右側(cè)護(hù)坡表面
浙江水利科技 2013年4期2013-08-14
- 坡腳圓法驗(yàn)算路基邊坡的穩(wěn)定性
詢監(jiān)理有限公司)坡腳圓法驗(yàn)算路基邊坡的穩(wěn)定性張紀(jì)川(貴州省交通建設(shè)咨詢監(jiān)理有限公司)簡要介紹如何使用坡腳圓法驗(yàn)算路基邊坡的穩(wěn)定性。路基邊坡;穩(wěn)定性;坡腳圓法高塑性土的內(nèi)摩擦角很小，路基邊坡穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)，取φ=0，若坡頂為水平面，圓弧滑動(dòng)面通過坡腳，稱之為坡腳圓。坡腳圓的穩(wěn)定性計(jì)算圖式，見圖1、圖2所示。圖中滑動(dòng)土體ABDF對(duì)圓心0的滑動(dòng)力矩為圖1 坡腳圓(φ=0)計(jì)算圖式由圖 1，ΔAGD 中，GD=Hcotω圖2 坡腳圓計(jì)算輔助圖所以將式(1a)、式(1
黑龍江交通科技 2012年6期2012-06-06
- 鐵路荷載作用下的邊坡響應(yīng)分析
狀強(qiáng)風(fēng)化層分界于坡腳附近，基巖面距離邊坡刷方線較遠(yuǎn)，建立的場地工程地質(zhì)模型如圖1所示。圖1 路塹高邊坡模型根據(jù)坡體的結(jié)構(gòu)設(shè)置7個(gè)不同的觀察點(diǎn)，坡腳處為觀察點(diǎn)1，在從坡腳至坡頂?shù)钠旅嫔享樞虿贾糜^察點(diǎn)2-6，坡頂處為觀察點(diǎn)7。各地層巖土物理參數(shù)通過查閱《巖土力學(xué)參數(shù)手冊(cè)》確定取值如表1。表1 巖土物理力學(xué)參數(shù)模型中鐵路道床按彈性體考慮，邊坡采用彈塑性本構(gòu)關(guān)系Mohr-Coulomb模型。由公式(2-1)和公式(2-2)得出彈性縱波波速為1160m/s，橫波波速
科技視界 2012年12期2012-04-14