中圖分類號(hào)：TU433 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

Abstract：Traditional consolidation theory mostly based onsmallstrain assumption is not suitable for soft clay consolidation withlarge strain.Herein，aone-dimensional nonlinear large-strainconsolidation model of soft soils considering non-Darcy flowandarbitrary loads wasestablished based on the double logarithmic permeability compression model to predict the consolidation setlement of large-strain soft soil.The numerical solution to the consolidation equation was derived using the finite difference method.Thereliabilityof this numerical solution was verified through comparison with analytical solutions and laboratory experiments.Based on the solutions，this study analyzes the impact of compression index （I_c）， permeation model parameter Ψ（α）Ψ， non-Darcy parameters （m，i₁）， loadingduration，and arbitrary loadon soil consolidation setlement.The results indicate that under anyarbitrary load， the greater I_c and α result in a smaller average degree of consolidation and the slower dissipation of excess pore water pressure，although the final settlement of soft soil consolidation setlement isonlyrelated to the sizeof the I_c ： the greater non-Darcy parameters m and i₁ results in the longer time needed to reach the final settlement value during the consolidation setlement process of the soft soil layer，which means that at the same moment in the consolidation process，the setlement of thesoil layer issmall.As the durationof the construction loadand exponential load increases，thesetlementrateof thesoil layer slows down，whileincreasing theload cycle of the cyclic load speeds uptherateofsoillayersetlement.Inaddition，compared tootherloads，thebehaviorof soft soil consolidation under cyclic loading shows an obvious periodicity.These findings further enrich the theory of onedimensional large strain consolidation forsoft soil foundations，providing theoretical support for the constructionof such grounds.

Key words：large strain ;double logarithmic model; consolidation ;seepage ; nonlinearity

對(duì)軟土一維非線性固結(jié)的研究始于20世紀(jì)60年代，由于建立在小應(yīng)變假定的基礎(chǔ)上，傳統(tǒng)的一維非線性固結(jié)理論難以預(yù)測(cè)較大應(yīng)變的深厚軟土層的沉降變形，其理論值與實(shí)際值存在較大的偏差.同時(shí)，大量學(xué)者研究發(fā)現(xiàn)，非達(dá)西滲流也會(huì)對(duì)土體的固結(jié)產(chǎn)生影響2-3.同樣，為了更加切合工程實(shí)際，任意荷載也是需要考慮的因素之一，因此，考慮非達(dá)西滲流、任意荷載作用的一維非線性大應(yīng)變固結(jié)模型的建立有很大的理論及實(shí)際意義.

在一維非線性固結(jié)領(lǐng)域，Davis等[4]在土體固結(jié)系數(shù)不變、孔隙比 e 與有效應(yīng)力 σ^′ 滿足一定關(guān)系的條件下得出了土體一維非線性解析解；國(guó)內(nèi)外學(xué)者在Davis等[4]假定的基礎(chǔ)上建立了變荷載[5]、成層地基、連續(xù)排水邊界7等不同因素下的土體一維非線性固結(jié)模型并得出解析解；Mesri等8提出了孔隙比e與有效應(yīng)力 σ^′ 以及滲透系數(shù) k_v 的半對(duì)數(shù)關(guān)系；馮霞等[9]基于半對(duì)數(shù)壓縮滲透關(guān)系，提出了連續(xù)排水邊界下軟土一維非線性模型，并得出近似解析解；But-terfield[]對(duì)比發(fā)現(xiàn)，半對(duì)數(shù)滲透模型不能適用于高壓縮性軟土以及大應(yīng)變吹填土，提出了雙對(duì)數(shù)壓縮模型 lg（1+e）-lgσ^′ ，更好地與大應(yīng)變以及小應(yīng)變軟土的實(shí)驗(yàn)結(jié)果相契合； Kim 等[1]基于可變固結(jié)系數(shù)，提出循環(huán)荷載下軟土一維非線性固結(jié)解析解；謝康和等[12]通過(guò)對(duì)蕭山軟土進(jìn)行固結(jié)滲透聯(lián)合試驗(yàn)分析，提出了更加符合大應(yīng)度軟土非線性滲透的雙對(duì)數(shù)滲透模型 lg（1+e）-lgk_v ；仇超等[13]基于雙對(duì)數(shù)壓縮滲透模型建立了變荷載下軟土非線性大應(yīng)變固結(jié)模型并推導(dǎo)出解析解；江文豪等考慮溫度變化[14]力學(xué)-化學(xué)荷載5對(duì)軟土一維非線性固結(jié)的影響，建立相應(yīng)的耦合模型并得出數(shù)值解.但其均未考慮非達(dá)西滲流對(duì)土體固結(jié)的影響.

很多研究表明，軟土中的滲流存在不滿足達(dá)西定律的現(xiàn)象[2-3]，這種現(xiàn)象會(huì)引起軟土沉降實(shí)測(cè)值與理論值的偏差.Hansbo2將這種現(xiàn)象視為非達(dá)西滲流，并在進(jìn)行一系列試驗(yàn)后提出了Hansbo非達(dá)西滲流模型，自此，非達(dá)西滲流逐漸出現(xiàn)在學(xué)者們的研究中.Slepicka[提出滲流速度 v 與水力坡降i呈指數(shù)關(guān)系的冪指數(shù)滲流模型；Swartzendruber[3]通過(guò)對(duì)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析，將軟土固結(jié)滲流過(guò)程中的水視為非牛頓流體，繼而提出了基于非牛頓指數(shù)的非達(dá)西滲流模型.由于Hansbo滲流與土體滲流的實(shí)際情況最為接近，因此，Hansbo滲流模型是目前最廣泛使用的非達(dá)西滲流模型.Zong等基于冪指數(shù)滲流研究了瞬時(shí)荷載下一維固結(jié)非線性問(wèn)題，并通過(guò)有限差分法得出數(shù)值解;Zong等[17-18]基于Hansbo滲流，考慮了多級(jí)加載、成層地基對(duì)軟土固結(jié)的影響；Zhu等[19]基于Hansbo滲流模型，推導(dǎo)了循環(huán)荷載下軟土一維固結(jié)模型，得出循環(huán)荷載下軟土固結(jié)沉降最終會(huì)進(jìn)入穩(wěn)定循環(huán)狀態(tài).Cui等2在分?jǐn)?shù)階模型中引入Swartzendruber滲流[3]，推導(dǎo)了軟土一維流變固結(jié)模型.但以上研究均未采用雙對(duì)數(shù)模型，因此不能適用于大應(yīng)變軟土的固結(jié).

綜上所述，為了更好地預(yù)測(cè)大應(yīng)變軟土的固結(jié)沉降，本文基于Butterfield[10]、謝康和等[12]提出的雙對(duì)數(shù)壓縮、滲透模型，建立任意荷載作用下考慮非達(dá)西滲流的非線性大應(yīng)變固結(jié)模型，并推導(dǎo)出數(shù)值解；再通過(guò)與解析解以及土工試驗(yàn)對(duì)比，驗(yàn)證該解答的可靠性以及可行性；最后通過(guò)算例分析任意荷載下，壓縮指數(shù) I_c 、滲透模型參數(shù) α 、非達(dá)西參數(shù) m，i₁ 以及加載歷時(shí) T_vc 等參數(shù)對(duì)固結(jié)過(guò)程的影響.

1任意荷載下非線性大應(yīng)變固結(jié)方程推導(dǎo)及 求解

1.1大應(yīng)變固結(jié)方程推導(dǎo)

軟地基大應(yīng)變固結(jié)模型如圖1所示， a 為拉格朗日坐標(biāo)系下土層深度， H 為軟土層厚度， k_v0 為土體初始滲透系數(shù)，土層頂面為完全排水，底面完全不透水， q（t） 為作用于軟土地基表面的均布任意荷載.

圖1任意荷載下的軟土地基大應(yīng)變固結(jié)模型 Fig.1Large strain consolidation model for soft soil foundations under arbitrary loading

Hansbo滲流用式（1）表示[21]：

當(dāng) i1 時(shí)，根據(jù)Gibson等[22]大應(yīng)變理論的研究，非達(dá)西滲流可寫(xiě)為：

式中： k_v 為土體滲透系數(shù)； e 為孔隙比； v_w 和 v_s 分別為孔隙水和土顆粒相對(duì)于基準(zhǔn)面的速度.

固結(jié)連續(xù)性方程為：

把式（2）代入式（3）中，得：

拉格朗日坐標(biāo)系與流動(dòng)坐標(biāo)系之間的關(guān)系22為：

式中： e₀ 為初始孔隙比.

水力坡降表達(dá)式為：

將式（5）（6）代人式（4）中得：

不考慮流變特性，則由式（7）可得：

Butterfield[10]、謝康和等[12]提出的雙對(duì)數(shù)模型為：

式中： σ^′ 和 σ₀^′ 分別為有效應(yīng)力和初始有效應(yīng)力； I_c 和α 分別為壓縮指數(shù)和滲透模型參數(shù).

根據(jù)土體體積壓縮系數(shù)定義[23]，由式（9）可得：

由雙對(duì)數(shù)關(guān)系求得滲透系數(shù)表達(dá)式為：

有效應(yīng)力原理為：

σ^′=σ₀^′+q（t）-u

式中： q（t） 為作用在土體上的荷載.

將式（11）～（13）代入式（8）得到軟土一維大應(yīng)變固結(jié)方程：

式中：

同理， i?i₁ 時(shí)，軟土一維大應(yīng)變固結(jié)方程為：

方程求解的初始條件：

u（a，0）=q（t=0）

邊界條件：

（上邊界完全排水）

1.2大應(yīng)變固結(jié)方程有限差分求解

有限差分法是巖土工程中常用的數(shù)值計(jì)算方法，其離散化的方式可以用于處理復(fù)雜的非線性的問(wèn)題，并且，有限差分法較為直觀，計(jì)算過(guò)程中精度高、穩(wěn)定性較好，能滿足工程要求.同時(shí)，其基本原理簡(jiǎn)單，易于編制程序，計(jì)算效率較高，故而本文使用有限差分法求解.

引入下列無(wú)量綱參數(shù)：

則

將無(wú)量綱參數(shù)分別代人式（14）（15），可得無(wú)量綱化的固結(jié)方程為：

其中

式中：

初始條件可表示為：

U（Z，0）=Q（T_v=0）

邊界條件：

U（0，T_v）=0

在 Z-T_v 平面內(nèi)劃分差分網(wǎng)格， ΔZ 與 ΔT_v 分別表示空間步長(zhǎng)與時(shí)間步長(zhǎng)， r 為空間節(jié)點(diǎn)（ Ψ_r=Ψ_Ψ 0，1，2，…，n） ，j為時(shí)間節(jié)點(diǎn) （j=0，1，2，…，k） ，通過(guò)在時(shí)間和空間上的離散，并進(jìn)一步整理可得軟土一維大應(yīng)變固結(jié)方程為：

離散后的初始條件和邊界條件分別為：

U_n+1^j=U_n-1^j，j=1，2，3，…，k

將式（34）代入固結(jié)方程，則上邊界完全排水條件式為：

U₁^j+1=U₁^j+Q^j+1-Q^j+

將式（35）代入固結(jié)方程，則下邊界完全不排水條件式為：

底部不存在滲流，可用達(dá)西定律代替計(jì)算，則式（37）可化為：

按孔壓定義的平均固結(jié)度：

代入無(wú)量綱參數(shù)：

T_v 時(shí)刻土層發(fā)生的沉降為：

進(jìn)一步展開(kāi)：

代人無(wú)量綱參數(shù)：

土層發(fā)生的最終沉降為：

按變形定義的平均固結(jié)度為：

2大應(yīng)變固結(jié)解驗(yàn)證

通過(guò)將本文有限差分解與相關(guān)解析解和試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證解法的可靠性以及在實(shí)際工程上的可行性.

2.1與解析解對(duì)比分析

通過(guò)與仇超等[13]提出的解析解進(jìn)行對(duì)比，以驗(yàn)證本文差分?jǐn)?shù)據(jù)的可靠性.仇超等基于雙對(duì)數(shù)壓縮滲透模型，建立了變荷載下軟土一維大應(yīng)變固結(jié)模型并得出解析解.因此，將本文課題退化為與其一致的課題 （m=1，T_vc=0.05 進(jìn)行對(duì)比，土體計(jì)算所需參數(shù)如表1所示.

表1土體計(jì)算所需參數(shù)

Tab.1 Parametersrequired forsoilcalculatior

將 α 分別取10、12、15時(shí)的差分解與解析解對(duì)比，如圖2所示，相同參數(shù)情況下，差分解與解析解基本重合，由此可見(jiàn)本文差分?jǐn)?shù)據(jù)的可靠性.

圖2本文解與仇超等[13]提出解對(duì)比 Fig.2 Comparison of the solution presented in this paper with the solution proposed by Qiu et al[13]

2.2與室內(nèi)試驗(yàn)對(duì)比分析

將本文有限差分解與裴竹松4室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行 對(duì)比，進(jìn)一步驗(yàn)證本文有限差分解在實(shí)際工程的可行性.

裴竹松利用GDS高級(jí)固結(jié)系統(tǒng)對(duì)洞庭湖區(qū)地下14m 處軟土的固結(jié)性狀進(jìn)行分析，該土樣的基本物理參數(shù)如表2所示.初始有效應(yīng)力通過(guò)上覆土層平均自重應(yīng)力確定，取 σ₀^′=55.23kPa

表2土體基本物理參數(shù)

Tab.2 Basicphysical parametersofsoil

試驗(yàn)為單面排水，加載方式為線性加載，加載速率為 25kPa/h ，加載時(shí)長(zhǎng) ^48h 后達(dá)到荷載最大值1200kPa 試驗(yàn)每小時(shí)記錄施加荷載對(duì)應(yīng)的孔隙比，根據(jù)裴竹松的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，將有效應(yīng)力及對(duì)應(yīng)孔隙比在非線性模型下擬合，可得到該軟土的壓縮指數(shù)，C_c=0.3241，I_c=0.098. 根據(jù)Tavenas等25]的經(jīng)驗(yàn)公式： C_k=0.5e₀ ，以及等量關(guān)系式[26]： α=C_c/（I_cC_k） ，可計(jì)算得到該土樣滲透模型參數(shù) α=6.89

由于該試驗(yàn)沒(méi)有考慮非達(dá)西滲流的影響，因此將本文課題同樣退化為達(dá)西滲流 （m=1） ，其余計(jì)算參數(shù)如表3所示.

表3根據(jù)試驗(yàn)確定的計(jì)算參數(shù)

Tab.3 Calculation parameters determined by testing

本文有限差分解與室內(nèi)試驗(yàn)實(shí)測(cè)沉降曲線如圖3所示，可以看出有限差分解與試驗(yàn)實(shí)測(cè)值基本吻合，然而理論計(jì)算值沉降速率略快于實(shí)測(cè)值，這種現(xiàn)象可能是由理論計(jì)算中考慮的完全排水邊界過(guò)于理想以及土中存在的非達(dá)西滲流造成的.因此，可以驗(yàn)證本文有限差分解在實(shí)際工程的可行性.

圖3本文解與裴竹松室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果[24]對(duì)比 Fig.3Comparison of the solution presented in thispaper with Pei's indoor test results[24]

3參數(shù)分析

下面通過(guò)控制變量法分別對(duì)施工荷載、循環(huán)荷載以及指數(shù)荷載下軟土固結(jié)進(jìn)行參數(shù)分析.由于 I_c， α，m，i₁ 在任意荷載下對(duì)軟土固結(jié)性狀的影響均類似，因此對(duì)循環(huán)荷載及指數(shù)荷載下 的影響不做過(guò)多分析，僅分析循環(huán)荷載下加載周期 T_f 及指數(shù)荷載下指數(shù)荷載參數(shù) B 對(duì)軟土固結(jié)的影響.

3.1施工荷載

施工荷載及其無(wú)量綱化后的形式分別為：

計(jì)算取 _H=5.0m ， I_c=0.118 ， α=10.475 ， σ₀^′= 10.0 kPa， γ_w=10.0kN/m³ q_u=100kPa m=1.25 i₁=2.5 ，T_vc=0.5

3.1.1壓縮指數(shù) I_c 與滲透模型參數(shù) α

分別取 α=15，I_c=0.1，0.125，0.15 和 I_c=0.15 α=9，12，15 ，分析壓縮指數(shù) I_c 與滲透模型參數(shù) α 對(duì)超靜孔隙水壓、土層沉降以及平均固結(jié)度的影響.

圖4（a）反映的是壓縮指數(shù) I_c 和滲透模型參數(shù) α 對(duì)超靜孔隙水壓的影響.從圖中可知，壓縮指數(shù) I_c 和滲透模型參數(shù) α 越大，超靜孔隙水壓力越大，說(shuō)明超靜孔隙水壓消散速率隨著壓縮指數(shù) I_c 和滲透模型參數(shù) α 的增大而減小.圖4（b）（c）反映的是壓縮指數(shù) I_c 和滲透模型參數(shù) α 對(duì)土層沉降與平均固結(jié)度的影響.可以看出，壓縮指數(shù) I_c 和滲透模型參數(shù) α 越大，平均固結(jié)度越小，并且由于軟土固結(jié)沉降的最終沉降量只與壓縮指數(shù) I_c 的大小相關(guān)，故壓縮指數(shù) I_c 越大，固結(jié)完成后的最終沉降量越大，而不同滲透模型參數(shù) α 下最終沉降量趨于一致.

3.1.2 非達(dá)西參數(shù) m 與 i₁

分別取 i₁=15 ， m=1，1，25，1.5 和 m=1.25 ， i₁=0.5 、2.5，5.0，15.0 ，分析非達(dá)西參數(shù) m 與 i₁ 對(duì)超靜孔隙水壓、土層沉降以及平均固結(jié)度的影響.

圖5反映的是非達(dá)西參數(shù) m 與 i₁ 對(duì)土層固結(jié)性狀的影響，圖中所展現(xiàn)出的規(guī)律與李傳勛等[21]一致：

非達(dá)西流動(dòng)相較于達(dá)西流動(dòng)（ m=1 ）在軟土固結(jié)沉降上表現(xiàn)出明顯的滯后現(xiàn)象，此現(xiàn)象與非達(dá)西參數(shù)m 和 i₁ 的大小直接相關(guān)，非達(dá)西參數(shù) m 和 i₁ 越大，在相同固結(jié)時(shí)刻，土層沉降及平均固結(jié)度越小，達(dá)到最終沉降值所需的時(shí)間越長(zhǎng).不同非達(dá)西參數(shù)下沉降曲線在固結(jié)前期較為接近，到達(dá)固結(jié)中期時(shí)差距比較顯著，而無(wú)論非達(dá)西參數(shù)如何變化，所有情況下的軟土層均趨向于相同的最終沉降值.由此可以看出，非達(dá)西滲流效應(yīng)主要對(duì)固結(jié)中期產(chǎn)生顯著影響，而對(duì)整個(gè)固結(jié)過(guò)程的最終結(jié)果沒(méi)有決定性作用.

3.1.3加載歷時(shí) T_vc

取加載歷時(shí) T_vc=0.1，0.3，0.5，0.7，1.0 ，分析加載歷時(shí) T_vc 對(duì)土層底部超靜孔隙水壓、土層沉降以及平均固結(jié)度的影響.

施工荷載的加載歷時(shí)是影響施工工期的關(guān)鍵參數(shù)，圖6反映了加載歷時(shí) T_vc 對(duì)土層固結(jié)性狀的影響.

加載歷時(shí)反映的是施工荷載從初始值達(dá)到最終值所需要的時(shí)間，因此 T_vc 越大，荷載加載速率越慢.從圖中可以看出， T_vc 的大小對(duì)軟土層底部孔隙水壓力的積累和消散有較大的影響，具體表現(xiàn)為： T_vc 越大，土層中超靜孔隙水壓到達(dá)峰值的時(shí)間越晚，峰值越低，消散速率越快.同時(shí)，隨著 T_vc 的增大，相同固結(jié)時(shí)刻下土層的沉降量和固結(jié)度也隨之減小.

通過(guò)分析沉降曲線、超靜孔隙水壓力消散曲線以及固結(jié)度曲線可以發(fā)現(xiàn)，在固結(jié)初期，加載歷時(shí)的不同導(dǎo)致這些曲線存在較大差異.但隨著固結(jié)的進(jìn)行，尤其是進(jìn)人中后期，加載歷時(shí)的不同產(chǎn)生的影響減弱，各曲線逐漸趨于一致.可見(jiàn)，相較于固結(jié)中后期，加載歷時(shí)對(duì)固結(jié)前期的影響更為顯著.因此，在實(shí)際工程中，通過(guò)調(diào)整加載歷時(shí)，可以有效地控制土層的沉降速率和平均固結(jié)度，以保障施工安全和工程質(zhì)量.

3.2循環(huán)荷載

循環(huán)荷載及其無(wú)量綱化后的形式分別為：

q（t）=q_u（1+sinωt）

式中： T為周期， T_f 為循環(huán)荷載加載周期，

計(jì)算取 H=5.0m ， I_c=0.1 ， α=15.0 σ₀^′=10.0kPa ， 分別取加載周期 T_f=1.25，3，5 ，分析加載周期 T_f 對(duì)土層沉降、土層底部超靜孔隙水壓以及平均固結(jié)度的影響，結(jié)果如圖7所示.

圖7加載周期對(duì)土層固結(jié)性狀的影響 Fig.7 Influence ofcyclic loading frequency on the consolidation behavior of soil layers

從圖7中可以看出，循環(huán)荷載下土層固結(jié)的性狀與荷載的加載周期關(guān)系十分密切.循環(huán)荷載下軟土的固結(jié)性狀呈現(xiàn)出明顯的周期性，且隨著加載周期增大，超靜孔隙水壓力 u 、沉降量S、平均固結(jié)度 U_pt 的循環(huán)周期逐漸增大，同時(shí)， s 與 U_pt 的振幅以及波峰值變大，而 u 的振幅以及波峰值變小，說(shuō)明加載周期越長(zhǎng)，土層孔隙水消散速率以及沉降速率越快，土層到達(dá)最終沉降所需要的時(shí)間越短.

3.3指數(shù)荷載

指數(shù)荷載及其無(wú)量綱化后的形式分別為：

q（t）=q_u-q_ue^-Dt

式中： D 為指數(shù)荷載參數(shù)； B 為無(wú)量綱化的指數(shù)荷載參數(shù)，取值為

計(jì)算取 H=5.0m I_c=0.1 ， α=15.0 σ₀^′=10.0kPa ，γ_s=10.0kN/m³，q_u=100kPa，m=1.25，i₁=0.5， ，分別取指數(shù)荷載參數(shù) B=10^-2，10^-3，10^-4，10^-5， 分析指數(shù)荷載參數(shù) B 對(duì)土層底部超靜孔隙水壓、土層沉降以及平均固結(jié)度的影響，結(jié)果如圖8所示.

指數(shù)荷載參數(shù) B 直接影響荷載參數(shù)第二項(xiàng) 為0所需要的時(shí)間，因此 B 越小，指數(shù)荷載加載到最大值所需要的時(shí)間越長(zhǎng)，即加載歷時(shí) T_vc 越大.從圖8可以看出，隨著 B 的減小，軟土層底部孔隙水壓力積累速度越慢，孔隙水壓力的峰值越小且峰值出現(xiàn)的時(shí)間越晚，沉降的速率也越低，到達(dá)最終沉降量所需要的時(shí)間越長(zhǎng)且最終沉降量相同.與施工荷載的 T_vc 不同的是， B 對(duì)軟土固結(jié)的前中后期都有較大的影響.

圖8指數(shù)荷載參數(shù) B 對(duì)土層固結(jié)性狀的影響 Fig.8Influence of exponential loading parameters B on the consolidationbehaviorofsoillayers

4結(jié)論

本文基于Butterfield[1]、謝康和等[12]提出的雙對(duì)數(shù)壓縮、滲透模型，建立了任意荷載下考慮非達(dá)西滲流的一維非線性大應(yīng)變固結(jié)體系，并通過(guò)退化與相關(guān)數(shù)據(jù)結(jié)果的對(duì)比，驗(yàn)證了解的有效性.最后，通過(guò)算例分析探究了模型參數(shù)對(duì)固結(jié)過(guò)程的影響，得出以下結(jié)論：

1）壓縮指數(shù) （I_c） 和滲透模型參數(shù) （α） 越大，平均固結(jié)度越小，但軟土固結(jié)沉降的最終沉降量只與 I_c 的大小相關(guān).2）非達(dá)西參數(shù) （m，i₁） 越大，在固結(jié)過(guò)程中的相同時(shí)刻下土層的沉降就越小，即軟土層固結(jié)沉降過(guò)程中達(dá)到最終沉降值所需要的時(shí)間越長(zhǎng).3）施工荷載與指數(shù)荷載的加載歷時(shí) （T_vc） 越大，加載速率越慢，軟土層底部超靜孔隙水壓力消散越慢，土層的沉降與平均固結(jié)度越小.4）循環(huán)荷載下的超靜孔隙水壓、土層沉降以及平均固結(jié)度呈現(xiàn)周期性.且循環(huán)荷載的加載周期 （T_f） 越長(zhǎng)，軟土層底部超靜孔隙水壓力消散越快，到達(dá)最終沉降所需要的時(shí)間越短.

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