作者簡(jiǎn)介：陸安安，在讀碩士研究生；研究方向：高性能濕式紙基摩擦材料。

關(guān)鍵詞：紙基摩擦材料；二次浸膠；機(jī)械性能；摩擦磨損中圖分類號(hào)：TS762 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A DOI：10.11980/j.issn.0254-508X.2025.04.006

Influence of New Dipping and Hot Pressing Process on the Properties of Paper-based Friction Materials

LU Anan1ZHOU Wenling1LIAO Xiangyu2 LIN Mingcen1ZHANG Chunhui1* （1.SchoolofLightdustryandEngineeing，SouthChinaUniversityofTechnologyGuangzhouGuangdongProvince，640; 2.Zhejiang KEMA Friction Materials Co.，Ltd.，Songyang，Zhejiang Province，323400） （*E-mail：chunhui@scut.edu.cn）

Abstract：Tosolvetheprobleofresiamageinotpressngpross，tisstudyexploredanewdippingandotpressingproess，and compareditwithtesingledipingprocessandthedualdippingprocess，andanalysedtheefectsoftenewprocessonthestructure，me chanicalpropertiesndfrictionandearpropertisofpaperbasedfrctiomaterials.esultssoedthatteewprocessouldefe tivelyavoidetructioofthsinineapebasdfromateraldurgteotpresigprocssWneitialgungout was 7 . 5 % and the total gluing amount was 30 % ，the resin and pore size in the paper-based friction material were uniformly distributed.In comparisontoepbasdctiomatealdebyngledippingprocess，forapebasdfritmaterialsP-，dsad 97.6 HRR，the shear strength was increased by 78. 1 % to 4 . 0 6 M P a ，the thermo-mechanical properties were stable，and the variance of the average coefficient of dynamic friction at 2.96，4.50，and 5.60 MPa were decreased by 75. 1 % ， 7 1 . 4 % ，and 72. 7 % ，respectively，and the wear rate was reduced to ，while the friction performance remained stable at and 5 . 6 0 M P a ： Key words：paper-based friction material;dual dipping process；mechanical properties； friction and wear

紙基摩擦材料作為一種在油介質(zhì)中工作的新型摩擦材料，通常由造紙成形浸漬樹脂，熱壓固化制備而成[2]。相較于發(fā)展成熟的造紙工藝，浸膠與熱壓工藝更難于調(diào)控，二者如何實(shí)現(xiàn)樹脂在紙基摩擦材料中的均勻分布是近年來(lái)的研究熱點(diǎn)[3]

浸膠工藝實(shí)際包含了浸漬樹脂和揮發(fā)溶劑2個(gè)過程，主要目的是使樹脂以溶液為介質(zhì)進(jìn)入到原紙中，并均勻分布在增強(qiáng)纖維和填料之間。整個(gè)浸漬過程是完成后續(xù)工藝（干燥、預(yù)固化、熱壓）的基礎(chǔ)，也是保證最終的紙基摩擦材料性能（機(jī)械性能和摩擦磨損性能）的前提。目前，關(guān)于紙基摩擦材料浸膠工藝的研究，主要集中在開放式常壓一次浸膠和真空浸膠上。二次或多次浸膠多應(yīng)用于簾子線、各式層壓板和其他纖維復(fù)合材料的制備4。二次或多次浸膠是在開放式常壓一次浸膠上發(fā)展起來(lái)的，能夠保證膠液充分浸漬和均勻浸漬，從而達(dá)到甚至超過真空浸膠的質(zhì)量效果4。目前，二次浸膠及其浸漬比例對(duì)紙基摩擦材料性能的影響研究在國(guó)內(nèi)還屬于空白。熱壓工藝是在一定的溫度和壓力下，賦予材料一定的厚度和形狀，使材料中的樹脂在合適的空間軟化流動(dòng)，并均勻地分散在增強(qiáng)纖維和填料中，進(jìn)一步縮聚反應(yīng)后樹脂變成具有網(wǎng)絡(luò)狀交聯(lián)結(jié)構(gòu)的固化物，并將材料中的各組分互鎖為整體，賦予紙基摩擦材料整體強(qiáng)度的同時(shí)，改善材料的摩擦磨損性能5。如何完成樹脂固化、材料厚度控制，以及降低熱壓工藝對(duì)材料的損傷是研究人員容易忽略的問題。

在紙基摩擦材料制備過程中，經(jīng)過預(yù)固化處理的浸膠紙中的樹脂容易在熱壓過程中產(chǎn)生裂紋，甚至被壓潰；而在樹脂未固化前直接進(jìn)行熱壓處理，易導(dǎo)致樹脂大量軟化流動(dòng)到材料表面，分布不均。若通過調(diào)整浸膠和熱壓工藝，在最大程度上保留樹脂的完整度，并優(yōu)化其在材料中的分布，則可大幅提升紙基摩擦材料的機(jī)械性能和摩擦磨損性能]。

本研究采用二次浸膠與熱壓相結(jié)合的新工藝，先真空浸漬較低質(zhì)量分?jǐn)?shù)的樹脂膠液，在不做預(yù)固化處理下直接進(jìn)行熱壓以調(diào)控材料厚度，然后進(jìn)行二次浸膠以補(bǔ)充足夠的上膠量。同時(shí)，采用浸膠-再浸膠-熱壓的工藝制備二次浸膠樣品作為對(duì)照組，探究新工藝對(duì)紙基摩擦材料結(jié)構(gòu)、力學(xué)性能、動(dòng)態(tài)熱機(jī)械性能和摩擦磨損性能的影響，以解決樹脂在熱壓過程中的機(jī)械損傷問題。

1實(shí)驗(yàn)

1.1實(shí)驗(yàn)原料、試劑及儀器

碳纖維（大阪燃?xì)饣瘜W(xué)有限公司）、芳綸漿粕（日本帝人株式會(huì)社）、自制PBO漿粕；圓柱形硅藻土（東莞森大環(huán)保環(huán)境有限公司）、石墨（廣東省地質(zhì)礦產(chǎn)公司）、自制摩擦性能調(diào)節(jié)劑；實(shí)驗(yàn)室自制熱固樹脂。

CM1850-01型冷凍切片器，德國(guó)Leica；T25高速分散機(jī)，德國(guó)IKA公司；NO.2530標(biāo)準(zhǔn)纖維疏解器，日本KRK公司；圓形抄片器，自制；PLC程序控制壓片機(jī)，東莞市協(xié)朋精密儀器有限公司；DHG-9245AD型高溫烘箱，上海東麓儀器設(shè)備有限公司；CFP-1100-A孔徑儀，美國(guó)PMI公司；MHRS-150型觸摸屏數(shù)顯洛氏硬度計(jì)；上海奧龍星迪檢測(cè)設(shè)備有限公司；5565型拉伸壓縮材料試驗(yàn)機(jī)，美國(guó)INSTRON公司；EVO18型掃描電子顯微鏡（SEM），德國(guó)ZEISS公司；Q800-2062型動(dòng)態(tài)熱機(jī)械分析儀，德國(guó)NETZSCH公司；UMT型摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)，德國(guó)Bruker公司。

1.2紙基摩擦材料制備

1.2.1單次浸膠紙基摩擦材料的制備

按照表1配方稱取原料，采用纖維疏解器和高速分散機(jī)將增強(qiáng)纖維、填料和水按一定比例混合，疏解成分散均勻的漿液，采用真空抽濾成型，自然晾干后得到紙基摩擦材料原紙。配制質(zhì)量分?jǐn)?shù) 7 . 5 % 的樹脂溶液，將原紙浸漬于上述溶液 1 5 m i n ，然后在 下預(yù)固化 1 0 m i n 。預(yù)固化完成后使用壓片機(jī)（壓力 、時(shí)間 3 m i n ）在 下固化 3 0 m i n ，得到單次浸膠工藝的紙基摩擦材料，記為BMR-F。

1.2.2 新型浸膠與熱壓工藝紙基摩擦材料的制備

按照1.2.1方法制備紙基摩擦材料原紙，配制質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 0 . 5 % 、 1 . 1 % 、 1 . 7 % 、 2 . 3 % 、 2 . 9 % 和 3 . 5 % 的樹脂溶液，浸漬上述原紙 1 5 m i n ，使上膠量呈現(xiàn)一定梯度。在 恒溫干燥箱揮發(fā)溶劑 4 5 m i n 后，得到不同上膠量的6種初次浸膠紙，制備流程如圖1所示。

將初次浸膠得到的6種浸膠紙置于 壓片機(jī)中熱壓（壓力 1 2 M P a 、時(shí)間 3 m i n ）。熱壓完成后再次浸漬不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的樹脂溶液，控制所有樣品的總上膠量在 3 0 . 0 % 左右。溶劑干燥后在 恒溫干燥箱中固化 4 5 m i n ，得到初次上膠量不同，總上膠量相同的6種紙基摩擦材料，分別編號(hào)為P-1、P-2、P-3、P-4、P-5和P-6，制備流程如圖2所示。

1.2.3二次浸膠工藝紙基摩擦材料的制備

圖3為二次浸膠紙基摩擦材料制備流程圖。如圖3所示，取初次上膠量 7 . 5 % 的初次浸膠紙，壓榨后浸漬質(zhì)量分?jǐn)?shù) 8 . 5 % 的樹脂溶液 1 5 m i n ，溶劑干燥后得到總上膠量為 3 0 . 0 % 左右的二次浸膠紙。然后在 恒溫干燥箱中預(yù)固化 1 0 m i n ，之后在 的熱壓機(jī)中熱壓（壓力 1 2 M P a 、時(shí)間 3 m i n ）。最后，將二次浸膠紙置于 $2 4 0 ＼ { ^ ＼circ } ＼mathrm { C }$ 恒溫干燥箱中干燥 3 0 m i n 得到二次浸膠紙基摩擦材料，編號(hào)為T。

1.3 性能測(cè)試

1.3.1紙基摩擦材料及其樹脂質(zhì)量分布測(cè)試

將紙基摩擦材料裁切成 小片，干燥后測(cè)定質(zhì)量記為 M ，測(cè)量厚度記為d。使用冷凍切片器從上述樣品中切出厚度為 0 . 1 d 的上、下表層，如圖4所示。干燥后測(cè)定上表層、中間層和下表層的質(zhì)量，分別記為 ！ 和 。

上表層、中間層和下表層中的樹脂質(zhì)量計(jì)算分別見式（1）＼～式（3）。

式中， 分別表示上表層、中間層和下表層中樹脂的質(zhì)量， m g ： a 表示樣品上膠量， % 。

1.3.2 SEM分析

使用SEM表征樣品的微觀形貌，測(cè)試電壓為 ，測(cè)試前需將樣品進(jìn)行噴金處理。

1. 3.3 表面硬度測(cè)試

參考GB/T3398.2—2008《塑料硬度測(cè)試第2部分：洛氏硬度》，試樣硬度選擇HRR標(biāo)尺，在洛氏硬度計(jì)上測(cè)試試樣硬度，壓頭材質(zhì)為鋼球，直徑1 2 . 7 m m ，初負(fù)荷 9 8 . 0 7 N ，主負(fù)荷 5 8 8 . 4 N 。每個(gè)樣品測(cè)試8個(gè)點(diǎn)，取其算術(shù)平均值作該樣品硬度值。

1.3.4 孔隙結(jié)構(gòu)

將紙基摩擦材料裁切成 2 c m×2 c m 試樣，采用孔徑儀對(duì)其平均孔徑和孔徑分布進(jìn)行測(cè)試。

1.3.5 剪切強(qiáng)度測(cè)試

采用拉伸壓縮材料試驗(yàn)機(jī)對(duì)紙基摩擦材料剪切強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)試：使用裁紙機(jī)將材料裁切成 1 5 m m× 1 5 m m 以及 （長(zhǎng)度 × 寬度）的試樣；將剎車片膠涂抹在已清洗干凈的鋼帶表面上，將待測(cè)試樣夾在2片鋼帶之間，在 和 0 . 5 M P a 條件下熱壓固定 ，剪切試樣搭接方式如圖5所示。黏合完成后，將試樣兩端固定在試驗(yàn)機(jī)上，2個(gè)夾頭之間的距離固定為 7 5 m m ，向上以 的速度拉伸，直至試樣發(fā)生剪切斷裂。剪切強(qiáng)度的結(jié)果以試樣斷裂時(shí)的最大載荷與斷裂面積比來(lái)表示[1]。每個(gè)樣品測(cè)試3次，結(jié)果取平均值。剪切強(qiáng)度計(jì)算見式（4）。

式中， T 表示剪切強(qiáng)度， ； F 表示試樣斷裂時(shí)最大載荷，N； A 表示試樣斷裂面積， 。

1.3.6 動(dòng)態(tài)熱機(jī)械性能測(cè)試

使用動(dòng)態(tài)熱機(jī)械分析儀對(duì)紙基摩擦材料進(jìn)行動(dòng)態(tài)熱機(jī)械性能測(cè)試，測(cè)試形式選擇拉伸承載，其中試樣尺寸 1 0 m m×2 0 m m （長(zhǎng)度 × 寬度），溫度范圍 5 0 ～ ，升溫速率 ，振幅 ，頻率 5 H z 。

1.3.7 孔隙率

參考GB/T13826—2008《濕式（非金屬類）摩擦材料》，將紙基摩擦材料裁切成 試樣，測(cè)量試樣厚度，計(jì)算試樣體積，記為 V 。在 恒溫干燥箱中干燥 ，用分析天平測(cè)其質(zhì)量記為 （g）；將其浸沒在 的傳動(dòng)油介質(zhì)中 后，將油溫降至室溫，繼續(xù)保持 1 2 h ，使試樣在傳動(dòng)油介質(zhì)中吸附飽和的同時(shí)，消除溫度對(duì)材料體積和氣孔結(jié)構(gòu)造成的差異；取出試樣，用紙小心擦去試樣表面附著的油后，測(cè)其質(zhì)量記為 （g）。試樣孔隙率 （ （ % ）通過式（5）計(jì)算。

1.3.8 摩擦特性測(cè)試

使用UMT摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的clutch模塊，在 傳動(dòng)油環(huán)境下對(duì)紙基摩擦材料進(jìn)行摩擦磨損性能測(cè)試，以模擬材料在SAE#2條件下的試驗(yàn)結(jié)果。測(cè)試樣品由內(nèi)徑 、外徑 2 8 . 8 5 m m 、厚度

0 . 5 m m 的圓環(huán)試樣和厚度 的 鋼制成的對(duì)偶摩擦盤加工貼合而成，如圖6所示。

在進(jìn)行摩擦磨損實(shí)驗(yàn)前，需進(jìn)行預(yù)磨處理。首先在 的比壓、 1 0 0 0 r / m i n 的轉(zhuǎn)速和 $1 2 0 ＼ { ^ { ＼circ } ＼mathrm { C } }$ 的油溫條件下進(jìn)行預(yù)磨合，直至試樣摩擦面和摩擦盤之間的磨合面積達(dá)到整個(gè)試樣面積的 8 0 % 。

動(dòng)、靜摩擦因數(shù)測(cè)定：每種試樣在 油溫環(huán)境中，分別測(cè)定在2.96、4.50和 5 . 6 0 M P a 的加載壓力下，轉(zhuǎn)速為0.04、 0 . 0 8 、0.12、0.16、0.20、0.30、0.50、0.55、0.70、0.95、1.20、 1 . 6 5 m / s 的動(dòng)、靜摩擦因數(shù)。

磨損率測(cè)定：每種試樣在 油溫環(huán)境中，在 的比壓和 1 0 0 0 r / m i n 的轉(zhuǎn)速條件下進(jìn)行200次制動(dòng)離合實(shí)驗(yàn)。記錄下樣品的磨損深度，根據(jù)有效半徑 計(jì)算磨損體積，進(jìn)而得出磨損率。磨損率計(jì)算見式（6）。

式中， K 表示磨損率， ； 表示磨損體積， ; 表示法向載荷， N ; R 表示有效半徑， m 。

2 結(jié)果與討論

2.1新型浸膠與熱壓工藝對(duì)紙基摩擦材料結(jié)構(gòu)的影響

2.1.1對(duì)紙基摩擦材料的上膠量、厚度和密度的影響

表2為不同浸膠與熱壓工藝下紙基摩擦材料的上膠量、厚度和密度。由表2可知，經(jīng)過熱壓后，P-3＼～P-6和BMR-F的厚度均控制在實(shí)驗(yàn)預(yù)期范圍內(nèi)，即 （ 0 . 5 5 ± 0.02和 ；而P-1、P-2此時(shí)的厚度分別為0.70和 ，遠(yuǎn)大于預(yù)期。主要原因是材料中含有大量的纖維組分，使得原紙具有一定的壓縮回彈性。P-3＼～P-6和BMR-F在初次浸膠后的上膠量均 ≥ 7 . 5 % ，在熱壓過程中部分樹脂發(fā)生固化反應(yīng)，大分子交聯(lián)后形成網(wǎng)絡(luò)狀固化物，產(chǎn)生一定的黏結(jié)力，能夠保證材料的尺寸穩(wěn)定性。而P-1和P-2的初次上膠量過低，卸力后材料發(fā)生回彈導(dǎo)致厚度增加。T因?yàn)樵诔醮谓z后只經(jīng)過冷壓處理，無(wú)法準(zhǔn)確控制材料厚度。

與初次浸膠并熱壓后相比，P-1＼～P-6在經(jīng)過二次浸膠并固化后，厚度均增加了 0 . 1 0 m m 左右。這主要是由于在二次浸膠時(shí)，部分未固化的樹脂再次溶解在溶劑中，材料內(nèi)部黏結(jié)力下降，發(fā)生一定的回彈所致2。T則是在二次浸膠后經(jīng)過了熱壓處理，厚度為0 . 6 5 m m ；BMR-F經(jīng)過第一次熱壓后即進(jìn)行固化處理，厚度為 0 . 6 5 m m 。P-3＼～P-6、T和BMR-F成品厚度基本一致，密度均在 之間，孔隙率均在5 4 . 0 %～5 5 . 0 % 之間（表3）。但P-1因?yàn)楹穸容^大，導(dǎo)致密度在所有紙基摩擦材料中最小，孔隙率最大。

2.1. 2 對(duì)樹脂在紙基摩擦材料中的分布與結(jié)合的影響

為了更直觀地了解熱壓與固化工藝對(duì)紙基摩擦材料中樹脂的影響，對(duì)未添加填料的浸膠紙進(jìn)行不同條件的熱壓與固化處理，并用SEM觀察材料表面，如圖7所示。圖7（a）為浸膠紙固化前的表面，凹凸不平，存在較多大孔徑通孔和隨機(jī)分布的小孔。這些孔隙能夠及時(shí)帶走熱量而提高材料的耐熱性。雖然未經(jīng)熱壓與固化處理，但表面已有些許裂紋，猜測(cè)這是因?yàn)榻z紙中溶劑揮發(fā)完全后，形成的樹脂膜未固化且不連續(xù)，浸膠紙機(jī)械強(qiáng)度低，在溶劑揮發(fā)或樣品轉(zhuǎn)移過程中產(chǎn)生裂紋。圖7（b）為浸膠紙?jiān)诟邷夭患訅籂顟B(tài)下固化后的表面。由圖7（b）可知，由于沒有熱壓，材料表面同圖7（a）一樣非常粗糙，但因?yàn)槲词艿綑C(jī)械損傷，材料表面并未出現(xiàn)任何裂紋或樹脂碎塊，樹脂完整度較高。圖7（c）是浸膠紙固化后再熱壓的表面。由圖7（c）可以看到，材料表面和孔隙中散落著大量因壓縮載荷破壞產(chǎn)生的樹脂碎塊，同時(shí)，部分未與漿粕形成機(jī)械纏繞作用或未被樹脂良好包裹的碳纖維也發(fā)生脫落現(xiàn)象。這些不可逆的機(jī)械損傷必然對(duì)紙基摩擦材料的機(jī)械性能和摩擦磨損性能造成不良影響

圖7（d）為浸膠紙為未固化直接熱壓的SEM圖。由圖7（d）可知，浸膠紙表面沒有裂紋或樹脂碎片，非常干凈平整，樹脂幾乎包裹住了所有纖維，并覆蓋住了幾乎所有通孔，只存在一些無(wú)規(guī)則分布的小孔，且孔隙深度較淺。在熱壓過程中，材料受到法向載荷的作用，在垂直方向上被壓縮，各組分之間的間隙減小，結(jié)構(gòu)變得致密。同時(shí)，凝膠態(tài)的樹脂在 下的流動(dòng)度為 1 2 1 m m ，根據(jù)Loos和Springer提出的“波浪式”密實(shí)模式（sequentialcompaction模型）和Dave與Gutowski等提出的“漸進(jìn)式”密實(shí)模式（squeezesponge模型）等關(guān)于樹脂流動(dòng)度和纖維密實(shí)模擬，在熱壓過程中壓力的作用下，樹脂的流動(dòng)性進(jìn)一步增強(qiáng)，纖維之間的樹脂率先被擠壓到附近的孔隙中，最后更多的樹脂被擠壓至材料表面[13。這種方式雖然未對(duì)樹脂造成損傷，但由于大量樹脂聚集在表面，必然會(huì)導(dǎo)致內(nèi)部各組分之間的樹脂減少，最終表現(xiàn)為材料表面致密性太高而內(nèi)部結(jié)構(gòu)疏松，不利于紙基摩擦材料在實(shí)際工況中對(duì)傳動(dòng)油的吸收和排出，并使材料層間結(jié)合強(qiáng)度下降。因此，亟需改進(jìn)熱壓固化工藝，以調(diào)控紙基摩擦材料的結(jié)構(gòu)與性能]

圖8為不同浸膠與熱壓工藝下紙基摩擦材料SEM圖。由圖8可知，圖8（a）和圖8（b）所示的BMR-F和T的表面，同圖7（c一樣，在經(jīng)過預(yù)固化處理并熱壓后，表面存在大量的樹脂碎塊，且BMR-F表面的樹脂呈明顯的水平連續(xù)狀分布。這進(jìn)一步表明熱壓工藝確實(shí)對(duì)部分固化的樹脂造成了明顯的機(jī)械損傷，同時(shí)未完全固化的樹脂則流動(dòng)到了材料表面。T在二次浸膠后，能在一定程度上減少閉孔的形成，使樹脂與孔隙的分布較BMR-F更均勻，但依舊無(wú)法避免熱壓過程產(chǎn)生的損傷。

相反，對(duì)于P-1＼～P-6，其表面幾乎沒有樹脂碎片，表明新工藝在很大程度上保留了樹脂的完整度，這可大幅度提高材料的抗壓性能和層間剪切強(qiáng)度。由圖8（c和圖8（d）可知，因?yàn)镻-1和P-2的厚度和孔隙率較大、密度較小，其結(jié)構(gòu)較為疏松。而圖8（e）和圖8（f）表明P-3和P-4表面孔隙分布均勻，結(jié)構(gòu)較為致密。圖8（g）和圖8（h）表明P-5和P-6的表面幾乎完全被樹脂覆蓋，這是由于二者的初次上膠量過高，在熱壓過程中過多的樹脂流動(dòng)到材料表面所致。

為定量描述樹脂分布情況，圖9顯示了不同工藝下紙基摩擦材料上、下表層和中間層的質(zhì)量及各層中樹脂質(zhì)量的分布情況。所有紙基摩擦材料的總質(zhì)量均為 （ 5 0 . 0±2 . 0 ） m g ，假設(shè)材料中所有組分在垂直方向上均勻分布，則體積占比為 1 0 . 0 % 的材料上、下表層質(zhì)量應(yīng)為 （ 5 . 0±0 . 2 ） m g ，體積占比為 8 0 . 0 % 中間層的質(zhì)量應(yīng)為 （ 4 0 . 0±1 . 6 ） m g 。但由圖9（a）可知，除BMR-F和T的上、下表層和中間層的質(zhì)量接近5.0和 外，P系列紙基摩擦材料隨初次上膠量的增加，上、下表層的質(zhì)量增加，中間層的質(zhì)量減小，分別逐漸遠(yuǎn)離5.0和 。這是因?yàn)锽MR-F和T中大部分的樹脂在熱壓之前已經(jīng)固化完全，熱壓過程中樹脂流動(dòng)性低，基本維持了材料固化之前的分布情況，且在垂直方向上分布較為均勻。當(dāng)初次上膠量從 2 . 5 % 增至1 5 . 0 % 時(shí)，上、下表層的質(zhì)量分別從5.2和 5 . 3 m g 增至7.4和 7 . 7 m g ，中間層的質(zhì)量從 3 9 . 5 m g 減至 3 4 . 9 m g 。

從BMR-F和T的質(zhì)量分布情況可以看出，紙基摩擦材料中的纖維和填料在上、下表層和中間層的分配相對(duì)均勻，材料表面覆蓋的樹脂確實(shí)是在熱壓過程中由材料中間層擠壓至上、下表層。由式（1）＼～式（3計(jì)算得到的材料中樹脂在上、下表層和中間層的質(zhì)量分布情況，如圖9（b）所示。BMR-F和T中的樹脂在上、下表層和中間層的質(zhì)量分別在1.5和 1 2 . 0 m g 左右，分布較均勻。P系列紙基摩擦材料的初次上膠量從 2 . 5 % 增加至 1 5 . 0 % ，上、下表層樹脂質(zhì)量分別從1.7和 1 . 8 m g 增加約 1 3 0 % 至3.9和 4 . 2 m g ，中間層的樹脂質(zhì)量從1 1 . 5 m g 減少 4 0 % 至 6 . 9 m g 。中間層樹脂含量的大幅度減少可能會(huì)嚴(yán)重影響到材料內(nèi)部的層間結(jié)合強(qiáng)度。另外，由圖9（b）中數(shù)據(jù)可知，材料的上、下表層質(zhì)量相近，上、下表層中的樹脂質(zhì)量也相近，但下表層均略高于上表層，原因可能是原紙?jiān)诔爝^程中形成的兩面差造成的[14]

2.1.3 對(duì)紙基摩擦材料孔隙率、平均孔徑和孔徑分布的影響

表3和圖10為不同浸膠與熱壓工藝紙基摩擦材料的孔隙率、平均孔徑和孔徑分布。由表3和圖10可知，細(xì)小纖維和填料使得所有材料的孔徑均小于1 2 . 0 μ m ，且大部分集中在 4 . 0 μ m 以內(nèi)。與單次浸膠的BMR-F相比，T在初次浸膠后經(jīng)過壓輥壓榨，在排出材料內(nèi)部殘留空氣的同時(shí)，壓縮了部分大孔隙，因此經(jīng)過二次浸膠的T在 以內(nèi)的小孔隙和超過1 0 . 0 μ m 的超大孔隙的占比均略有減少，T的平均孔徑為 1 . 8 7 μ m ，較BMR-F減小 0 . 0 2 μ m 。

P-1和P-2的孔徑峰值在 0 . 2～2 . 0 μ m ，較BMR-F和T分布更廣且峰值更低，平均孔徑均達(dá) 2 . 1 μ m 以上。這主要是由于P-1和P-2厚度較大，孔隙率更高

表3不同工藝下紙基摩擦材料的孔隙率和平均孔徑

所致。P-3的孔徑分布呈現(xiàn)出隨孔徑增大，占比穩(wěn)定減小的規(guī)律，且最大孔徑不超過 9 . 0 μ m ，平均孔徑為 1 . 8 4 μ m ，孔隙結(jié)構(gòu)相對(duì)適中、孔徑分布均勻。隨著初次上膠量繼續(xù)增多，P-4＼～P-6的小孔徑孔隙占比逐漸減少，大孔徑孔隙占比逐漸增多。這可能是由于隨著初次上膠量的增加，在熱壓時(shí)更多的膠液流動(dòng)到材料表面，造成第二次浸膠時(shí)，沒有足夠的膠液進(jìn)入到材料內(nèi)部，致使材料內(nèi)部殘留大量孔隙所造成的膠液分布不均導(dǎo)致]。尤其是P-6，孔徑范圍在 4 . 0～8 . 0 μ m 的大孔隙占比達(dá)到 5 4 . 3 % ，可見其內(nèi)部結(jié)構(gòu)非常疏松。

2.2新型浸膠與熱壓工藝對(duì)紙基摩擦材料硬度和剪切強(qiáng)度的影響

圖11為不同浸膠與熱壓工藝下紙基摩擦材料的硬度和剪切強(qiáng)度。由圖11可知，經(jīng)過二次浸膠的T硬度稍大于BMR-F，為 。這是由于T經(jīng)過二次浸膠后，膠液在材料中分布更為均勻，平均孔徑更小，結(jié)構(gòu)更加致密所致。對(duì)于P系列紙基摩擦材料，隨著初次上膠量增加，硬度逐漸增加。P-1和P-2由于厚度gt;BMR-F，結(jié)構(gòu)相對(duì)疏松，故硬度較小，分別為92.2和94.1HRR。在厚度基本相同的情況下，P-3＼～P-6在熱壓過程中很好地保留了樹脂的完整度，硬度均高于BMR-F和T。隨著初始上膠量的增加，更多樹脂流動(dòng)到材料表面，形成一層致密的樹脂膜，增加了材料表面的受力點(diǎn)，使得材料能夠承載更大的負(fù)荷，表現(xiàn)出更大的硬度值。其中P-3的硬度值為97.6HRR，相對(duì)適中。但紙基摩擦材料P-4＼～P-6的硬度值均超過了100HRR，其中P-6的硬度值甚至達(dá)到了107.1HRR，此時(shí)過大的硬度容易對(duì)對(duì)偶鋼片產(chǎn)生損壞[7]

由圖11可知，T的層間剪切強(qiáng)度為 2 . 4 3 M P a ，略高于BMR-F的 2 . 2 8 M P a 。對(duì)于采用新型浸膠與熱壓工藝的P系列紙基摩擦材料，剪切強(qiáng)度隨初次上膠量的增加先提高后降低。其中，P-1和P-2剪切強(qiáng)度略低于BMR-F和T，分別為1.96和 2 . 1 1 M P a ；P-5和P-6的剪切強(qiáng)度與BMR-F和T相近，分別為2.49和 ；但P-3和P-4的剪切強(qiáng)度相對(duì)于BMR-F的提升幅度分別為 7 8 . 1 % 、 5 2 . 2 % ，達(dá)到了4.06和3 . 4 7 M P a ，遠(yuǎn)高于其他材料，表明合適的浸膠與熱壓工藝能夠顯著提高紙基摩擦材料的層間結(jié)合強(qiáng)度。

SEM圖。由圖12可知，發(fā)生剪切破壞時(shí)沒有發(fā)生纖維斷裂，主要是纖維之間的分離、樹脂的斷裂及纖維與樹脂之間的剝離，同時(shí)伴有填料的脫落，表明剪切作用因纖維與樹脂間弱的界面結(jié)合強(qiáng)度不能有效地在纖維上傳遞[8]。與BMR-F相比，經(jīng)過二次浸膠的T，其中的樹脂在材料中的分布有所改善，但依舊散落有大量樹脂碎片和拔出的纖維。這些碎片一方面來(lái)自熱壓過程中的機(jī)械損傷，另一方面則來(lái)源于剪切破壞。在圖12（c）和圖12（d）中，紙基摩擦材料剪切面除樹脂碎片和大量被拔出的粗纖維和細(xì)小纖維外，還存在分層現(xiàn)象，這是P-1和P-2厚度大、結(jié)構(gòu)疏松導(dǎo)致的。P-5和P-6的剪切面呈現(xiàn)出與P-1和P-2類似的現(xiàn)象，但這是過多的樹脂聚集在材料表面，材料內(nèi)部缺少黏結(jié)力造成的。相比之下，圖12（e）和圖12（f）所示P-3和P-4的斷裂面要干凈均勻很多，內(nèi)部結(jié)構(gòu)致密，界面附著力更強(qiáng)，可以更有效地傳遞載荷，產(chǎn)生更高的抗剪切強(qiáng)度[8]。

2.3新型浸膠與熱壓工藝對(duì)紙基摩擦材料動(dòng)態(tài)熱機(jī)械性能的影響

動(dòng)態(tài)熱機(jī)械分析（DMA）是在程序控制溫度下，測(cè)量物質(zhì)在振蕩負(fù)荷下的動(dòng)態(tài)模量或阻尼隨溫度、頻率變化的一種技術(shù)。材料中的纖維與樹脂是高聚物，DMA是研究其黏彈性的重要手段20]。圖13給出了不同浸膠與熱壓工藝下紙基摩擦材料的DMA曲線。由圖13可知，在所有紙基摩擦材料中，P-3＼～P-6的初始儲(chǔ)能模量最高，均在 3 0 0 0～3 2 0 0 M P a 之間，進(jìn)一步反映出其在最大程度上保留了樹脂與纖維的結(jié)合程度以及樹脂本身的完整度。與P-3、P-4相比，P-5和P-6儲(chǔ)能模量的下降趨勢(shì)更快，這是由于二者的樹脂分布不均導(dǎo)致層間結(jié)合較差。此外，P-1和P-2密度較小，結(jié)構(gòu)疏松，儲(chǔ)能模量較低，在 2 6 0 0 M P a 附近，表明二者的層間結(jié)合較差。雖然T中的樹脂分布在經(jīng)過二次浸膠后得到了一定程度的改善，儲(chǔ)能模量稍高于BMR-F，但由于二者在熱壓過程中均受到不可逆的機(jī)械損傷，導(dǎo)致二者的儲(chǔ)能模量均低于P系列紙基摩擦材料。

由圖13（b）和圖13（c）可知，P-3＼～P-6和BMR-F的損耗因子峰較小，均在0.05附近，但從對(duì)應(yīng)的峰值溫度來(lái)看，P-3＼～P-6可達(dá) ，比BMR-F高出了 。其中P-3、P-4的樹脂分布均勻且完整，層間結(jié)合良好，所以在持續(xù)高溫和高頻載荷下的力學(xué)消耗較小，能夠保持良好的機(jī)械性能。而P-5和P-6具有較低的損耗因子峰的原因可能是二者具有足夠高的表面強(qiáng)度[20]。相反，P-1和P-2結(jié)構(gòu)疏松、T和BMR-F有基體損傷，均更容易耗散能量，表現(xiàn)出更高的損耗因子或較低的峰值溫度。

2.4新型浸膠與熱壓工藝對(duì)紙基摩擦材料摩擦磨損性能的影響

圖14和表4是不同浸膠與熱壓工藝下紙基摩擦材料在不同比壓下的速差摩擦實(shí)驗(yàn)結(jié)果。由圖14及表4可知，在相同比壓下，轉(zhuǎn)速較低時(shí)，隨轉(zhuǎn)速增加，油

表4不同比壓下的平均動(dòng)摩擦因數(shù)及其方差

膜因離心力的作用逐漸變薄，動(dòng)摩擦因數(shù)升高。當(dāng)轉(zhuǎn)速 gt;0 . 2 m / s 后，隨轉(zhuǎn)速增加，產(chǎn)生更多的摩擦熱；整個(gè)過程為制動(dòng)動(dòng)能與熱能的轉(zhuǎn)化過程，隨制動(dòng)速度增加，產(chǎn)生的熱量增多，油膜的黏度變小，且由傳動(dòng)油主導(dǎo)的帶排轉(zhuǎn)矩減小，動(dòng)摩擦因數(shù)下降[18]。在相同轉(zhuǎn)速下，隨比壓增加，材料被壓縮，傳動(dòng)油被擠壓至材料表面，導(dǎo)致油膜厚度變大，動(dòng)摩擦因數(shù)下降2。且比壓增大，高壓下的剪切及擠壓力會(huì)導(dǎo)致摩擦副表面在摩擦過程中形成的摩擦膜破裂，摩擦膜持續(xù)處于形成、破壞、再形成的過程導(dǎo)致摩擦系數(shù)降低[22]

T在2.96、4.50和 5 . 6 0 M P a 下的平均動(dòng)摩擦因數(shù)分別為0.133、0.128和0.122，對(duì)應(yīng)的方差分別為 、 、 ，與BMR-F相比，動(dòng)摩擦因數(shù)曲線更為平穩(wěn)，表明二次浸膠在改善樹脂分布后，能夠起到調(diào)節(jié)摩擦穩(wěn)定性的作用。對(duì)于P系列紙基摩擦材料，可以很明顯看到P-1和P-2在3個(gè)比壓下的動(dòng)摩擦因數(shù)曲線波動(dòng)不平，隨比壓從 2 . 9 6 M P a 增大至 5 . 6 0 M P a ，平均動(dòng)摩擦因數(shù)分別下降0.015和0.014，在所有紙基摩擦材料中下降幅度最大，摩擦穩(wěn)定性最差。這是因?yàn)镻-1和P-2表面相對(duì)粗糙、微凸體數(shù)量多，同時(shí)層間結(jié)合強(qiáng)度低、結(jié)構(gòu)疏松，壓縮回彈性能差，在增大比壓后結(jié)構(gòu)被壓潰[]。

相反，P-5和P-6的表面被大量樹脂覆蓋，光滑平整，相比BMR-F，在 2 . 9 6 M P a 下的平均動(dòng)摩擦因數(shù)分別下降了0.004和0.005。但由于P-5和P-6內(nèi)部樹脂含量低，層間結(jié)合差，比壓達(dá)到 4 . 5 0 M P a 時(shí)，平均動(dòng)摩擦因數(shù)與BMR-F相近，當(dāng)比壓進(jìn)一步增加至 5 . 6 0 M P a 后，在高轉(zhuǎn)速下，動(dòng)摩擦因數(shù)迅速下降。相對(duì)而言，P-3和P-4的動(dòng)摩擦曲線更加平穩(wěn)，在 下的平均動(dòng)摩擦因數(shù)分別為0.122和0.121，

P-3的平均動(dòng)摩擦因數(shù)方差則只有 ，在所有紙基摩擦材料中最小。同時(shí)，P-3在2.96、4.50、 5 . 6 0 M P a 下的平均動(dòng)摩擦因數(shù)方差均在 以內(nèi)，相對(duì)于BMR-F分別有 7 5 . 0 % 、 7 1 . 4 % 和 7 2 . 7 % 的降低。

圖15為不同工藝下紙基摩擦材料的靜摩擦因數(shù)測(cè)試結(jié)果。由圖15可知，P-3因?yàn)榫哂蟹€(wěn)定的內(nèi)部結(jié)構(gòu)和機(jī)械強(qiáng)度而隨比壓的增大，靜摩擦因數(shù)下降趨勢(shì)最小。此外，P-3在2.96、4.50和 5 . 6 0 M P a 的靜摩擦因數(shù)分別為0.161、0.159、0.157，均大于對(duì)應(yīng)比壓下的平均動(dòng)摩擦因數(shù)0.133、0.129、0.122，其余材料也有相同的結(jié)果。

圖16和圖17為不同工藝下紙基摩擦材料磨損測(cè)試結(jié)果。從圖16可以看出，BMR-F和T磨損表面有大量拋光纖維（圓圈1）、拋光樹脂（圓圈2）、斷裂纖維（圓圈3）、拉出纖維（圓圈4）和磨損碎屑（圓圈5），這是由于BMR-F和T中各組分之間的結(jié)合在熱壓過程受到的不可逆的損傷所導(dǎo)致。在改善樹脂分布后，T的耐磨性相較BMR-F有所提高，但磨損率依舊較大，達(dá)到了 。上述現(xiàn)象在P-1和P-2的磨損表面呈現(xiàn)的更加明顯，甚至有大量空腔的出現(xiàn)，磨損率更是分別達(dá)到了 和 ，在所有紙基摩擦材料中最大。原因是P-1和P-2的結(jié)構(gòu)疏松，層間結(jié)合差，在反復(fù)制動(dòng)下機(jī)械強(qiáng)度迅速下降的同時(shí)，壓縮載荷引發(fā)的永久變形也較大，因此以厚度損失計(jì)算得到的磨損率較高。且P-1和P-2的孔隙率較大，在對(duì)偶鋼片的反復(fù)磨削下，孔隙附近易產(chǎn)生裂紋，進(jìn)而加速樹脂、金屬顆粒與纖維的界面分離，導(dǎo)致樹脂、金屬顆粒脫落，在表面形成磨粒，磨削摩擦表面，使磨損程度進(jìn)一步加劇[23-24]。

相反，P-3的摩擦表面沒有明顯的破損，基體的完整度較高，具有最低的磨損率（ 。相比P-3，P-4的磨損率有所增加，但依舊低于其他材料。P-5和P-6的磨損率與BMR-F和T相近，分別為 和 ，從磨損表面看，隨著P-5和P-6表面樹脂含量的明顯增加，具有良好耐磨性的纖維和填料被包覆在基體內(nèi)部，無(wú)法得到充分發(fā)揮，大部分基體表面被拋光磨平，同時(shí)P-6表面出現(xiàn)了明顯的犁痕，最終表現(xiàn)出較大的磨損[10]

3結(jié)論

本研究采用新型浸膠與熱壓工藝制備了6種初次上膠量不同、總上膠量相同的紙基摩擦材料，與單次浸膠工藝和二次浸膠工藝進(jìn)行對(duì)照，考察了新工藝對(duì)紙基摩擦材料結(jié)構(gòu)、硬度、剪切強(qiáng)度、動(dòng)態(tài)熱機(jī)械性能和摩擦磨損性能的影響。

3.1經(jīng)過固化后再熱壓，會(huì)對(duì)材料中的樹脂造成不可逆的機(jī)械損傷。與單次浸膠相比，二次浸膠能在一定程度上改善樹脂在紙基摩擦材料中的分布，改善孔徑分布，提高層間結(jié)合強(qiáng)度，進(jìn)而提高機(jī)械性能和摩擦磨損性能。

3.2初次浸膠后進(jìn)行熱壓來(lái)調(diào)控材料厚度，之后再進(jìn)行二次浸膠，可以有效避免熱壓過程對(duì)材料中樹脂的破壞，能較好地保留樹脂本身的完整度及其與其他組分的結(jié)合。當(dāng)初次上膠量過低（ ? 5 . 0 % ）時(shí)，無(wú)法準(zhǔn)確控制材料厚度；當(dāng)初次上膠量過高（ ≥ 1 2 . 5 % ）時(shí)，使得材料表面覆蓋過多樹脂，影響整體性能。當(dāng)初始上膠量為 7 . 5 % 時(shí)，樹脂和孔徑分布相對(duì)均勻，結(jié)構(gòu)致密。在新型浸膠與熱壓工藝下，當(dāng)有足夠的初始上膠量來(lái)調(diào)控材料厚度時(shí)，初始上膠量越低，材料的機(jī)械性能和摩擦磨損性能越好。紙基摩擦材料P-3硬度值為97.6HRR，剪切強(qiáng)度為 4 . 0 6 M P a ，動(dòng)態(tài)熱機(jī)械性能穩(wěn)定，在2.96、4.50和 5 . 6 0 M P a 下的平均動(dòng)摩擦因數(shù)分別為0.133、0.129、0.122，磨損率為 2

參考文獻(xiàn)

[1]HATTORI Y，KATO Y.Dynamic friction behavior of paper-based wet friction material subjected to contact pressure fluctuation [J]. Tribology Online，2012，7（3）：184-189.

[2]MARKLUND P，LARSSON R.Wet clutch friction characteristics obtained from simplified pinon disc test[J].Tribology International， 2008，41（9/10）：824-830.

[3］楊瑞麗，付業(yè)偉，強(qiáng)俊超．紙基摩擦材料的組成與工藝研究進(jìn) 展[J].咸陽(yáng)師范學(xué)院學(xué)報(bào)，2005，20（2）：23-26. YANGRL，F(xiàn)UYW，QIANGJC.Advance inthe Ingredient and Preparation Technologyof Paper Type Friction Material[J]. Journal of Xianyang Normal University，2005，20（2）：23-26.

[4］吳小橋．平衡紙二次浸膠工藝及其可行性分析探討[J]．人造板 通訊，2005，12（10）：11-12. WUXQ.Twice Glue-dippingProcess and Its Feasibility for EquilibriumPaper[J]. China Wood-Based Panels，2005，12（10）：11-12.

[5]GOPAL P，DHARANI L R，BLUMF D.Load，speed and temperature sensitivities of a carbon-fiber-reinforced phenolic friction material[J].Wear，1995，181：913-921.

[6］鄧海金，李雪芹，李明.孔隙率對(duì)紙基摩擦材料的壓縮回彈和摩 擦磨損性能影響的研究[J]．摩擦學(xué)學(xué)報(bào)，2007，27（6）：544-549. DENG HJ，LIXQ，LIM. Influence of Porosity of Paper-based Friction Materials on Compressure-resilience and Tribology Properties [J].Tribology，2007，27（6）： 544-549.

[7］黃劍鋒，李文斌，楊朝．一種基于抽濾的紙基摩擦材料的制備 方法：CN103541266A[P].2014-01-29. HUANG JF，LI W B，YANG C. A method of preparing a paperbased friction material based on pumping filtration：CN103541266A [P].2014-01-29.

[8］龍柱，桑明珠，王鳳．一種碳纖維增強(qiáng)聚醚醚酮紙基摩擦材 料及其制備方法：CN107245898-A[P].2017-10-13. LONGZ，SANG MZ，WANGF.A carbon fiber reinforced polyetheretherketone paper-based friction material and its preparation method：CN107245898-A[P]. 2017-10-13.

[9］陸趙情，陳杰，張大坤．熱壓成型和熱處理工藝對(duì)紙基摩擦材 料性能的影響[J].紙和造紙，2013，32（2）：28-31. LU Z Q，CHEN J， ZHANG D K. Efect of Hot-press and Heat Treatment on Performance of Paper-based Friction Materials[J]．Paper and Paper Making，2013，32（2）：28-31.

[10］姚燁，周文靈，林洺岑，等．納米碳纖維的高效分散及其對(duì)紙 基摩擦材料性能的影響[J].中國(guó)造紙，2024，43（5）：94-103. YAO Y， ZHOU W L，LIN M C，et al.Efficient Dispersion of Carbon Nanofibers and Its Impact on the Properties of Paper-based Friction Materials[J].China Pulpamp; Paper，2024，43（5）：94-103.

[11]FEI J，WANGHK，HUANGJF，et al.Effects of carbon fiber length on the tribological properties of paper-based friction materials [J].Tribology International，2014，72：179-186.

[12］鄧海金，任鋼，李雪芹，等.介質(zhì)對(duì)紙基摩擦材料壓縮回彈性 能的影響研究[J].汽車技術(shù)，2006（12）：38-41. DENG H J，REN G，LI X Q，et al. Study on Medium Effect on Compression-resilience of Paper-based Friction Materials[J].Automobile Technology，2006（12）：38-41. 弘丁宏 寶場(chǎng)成 有人 模] 定航村 料工藝，1993，23（6）：18-22. SUN Z J，SONG H C. Resin Flowing Model During the Curing Process of Composite[J]．Aerospace Materials amp; Technology，1993， 23（6）：18-22.

[14］李坤鵬．汽車用紙基摩擦材料紙頁(yè)結(jié)構(gòu)與成紙性能的研 究[D].濟(jì)南：齊魯工業(yè)大學(xué)，2017. LI KP.Research on Property and Structure of Paper Based Friction Material[D]. Ji'nan：Qilu University of Technology，2017.

[15］陸趙情，王貝貝，陳杰．樹脂浸漬對(duì)紙基摩擦材料摩擦磨損 性能的影響[J].紙和造紙，2015，34（7）：33-36. LU Z Q，WANG BB，CHEN J.Effect of Resin Impregnated on the Friction and Wear Propertiesof the Paper-based Friction Materials [J].Paper and Paper Making，2015，34（7）： 33-36.

[16]LI C，F(xiàn)U Y，WANGB，et al.Efect of pore structure on mechanical and’tribological properties of paper-based friction materials[J]．Tribology International，DOI：10.1016/j. triboint. 2020.106307.

[17］周文靈，姚燁，林洺岑，等．壓縮比與應(yīng)用環(huán)境對(duì)紙基摩擦材 料機(jī)械性能的影響[J].中國(guó)造紙，2023，42（11）：1-8. ZHOU WL， YAO Y，LINM C，et al. Efet of Compression Ratio and ApplicationEnvironment onMechanical PropertiesofPaper-based Friction Materials［J]. China Pulp amp; Paper，2023，42（11）： 1-8.

[18]ZHONG L X，F(xiàn)U S Y，ZHOU X S，et al. Effect of surface microfibrillation of sisal fibre on the mechanical properties of sisal/ aramid fibre hybrid composites[J].Composites Part A：Applied Science and Manufacturing，2011，42（3）： 244-252.

[19］樊慧娟，王晶，張惠．動(dòng)態(tài)熱機(jī)械分析在高分子聚合物及 復(fù)合材料中的應(yīng)用[J].化學(xué)與黏合，2017，39（2）：132-134. FANHJ，WANG J， ZHANG H. Applications of Dynamic MechanicalThermal Analysisin Polymersand Composite Materials[J]. Chemistry and Adhesion，2017，39（2）：132-134.

[20］鄧友娥，章文貢．動(dòng)態(tài)機(jī)械熱分析技術(shù)在高聚物性能研究中的 應(yīng)用[J].實(shí)驗(yàn)室研究與探索，2002，21（1）：38-39. DENG Y E， ZHANG W G. Application of Dynamic Mechanical Thermal Analyses Technique in Polymer Research[J].Laboratory Research and Exploration，2002，21（1）：38-39.

[21]FEI J，LUO D， ZHANG C，et al.Friction and wear behaviorof SiC particlesdeposited ontopaper-based frictionmaterialvia electrophoretic deposition[J].Tribology International，2018，119： 230-238.

[22]ZHANG Y，LIUH，ZHOU S，et al.Improving tribological performance of porous oil-impregnated GO/PA6 composites with double lubrication structure[J]. Diamond and Related Materials， DOI： 10.1016/j. diamond. 2022. 109062.

[23］鐘林新，付時(shí)雨，周雪松，等．紙基摩擦材料的磨損機(jī)理分 析[J].中國(guó)造紙，2011，30（6）：26-31. ZHONG L X，F(xiàn)USY，ZHOU X S，et al.Wear Mechanisms of Paper-based Friction Material：Analysis of Worn Surface and Thermal Decay[J]. China Pulp amp; Paper，2011，30（6）：26-31.

[24]李賀軍，費(fèi)杰，齊樂華，等.孔隙率對(duì)碳纖維增強(qiáng)紙基摩擦材料 摩擦磨損性能的影響[J].無(wú)機(jī)材料學(xué)報(bào)，2007，6（22）：1159-1164. LI HJ，F(xiàn)EIJ，QIYH，et al.Effect of Porosity Percentage on the Friction and Wear Performance of Carbon Fiber Reinforced Paper-based Friction Materials[J]. Journal of Inorganic Materials，2007，6（22）：1159- 1164.CPP

（責(zé)任編輯：宋佳翼）