摘"要： 為了研究遷移型阻銹劑（MCI）對不同氯鹽侵蝕程度下混凝土結(jié)構(gòu)的長期保護(hù)作用，通過對鋼筋混凝土試驗(yàn)梁在質(zhì)量濃度為5%的NaCl溶液中進(jìn)行不同周期的氯鹽干濕循環(huán)試驗(yàn)，以鋼筋表面元素及形貌、鋼筋保護(hù)效率等參數(shù)表征MCI對混凝土梁內(nèi)鋼筋的保護(hù)效果.結(jié)果表明：① 對氯鹽侵蝕引起的鋼筋銹蝕，當(dāng)MCI用量為400 g/m2時，能為不同階段、不同銹蝕程度的鋼筋提供有效的保護(hù)作用.② 氯鹽干濕環(huán)境下，隨著初始氯離子含量由0上升到0.169%，MCI的阻銹效率也由98.39%下降至83.12%，故應(yīng)當(dāng)先除氯再使用MCI，以保證效率最大化；③ 阻銹劑可以有效修復(fù)鋼筋表面鈍化膜上的裂縫，并提高混凝土致密度，阻塞有害離子（如Cl-）的滲入從而抑制或延緩鋼筋銹蝕的發(fā)生.上述研究工作可為MCI在沿?；炷凉こ讨械膽?yīng)用提供依據(jù).

關(guān)鍵詞： 氯鹽干濕循環(huán)；鋼筋銹蝕；遷移型阻銹劑；保護(hù)效率；微觀分析

中圖分類號：TU375.1"""文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A"""""文章編號：1673-4807（2024）04-079-07

Macro and micro analysis of the protective effect of migratingcorrosion inhibitor on steel reinforcement in concrete under wet anddry environment of chloride salt

LU Chunhua， XU Yifan， CAI Qiming， ZHU Xuewu

（Faculty of Civil Engineering and Mechanics， Jiangsu University， Zhenjiang 212013， China）

Abstract：In order to investigate the long-term protective effect of migrating corrosion inhibitor （MCI） on concrete structures suffering from different degrees of chloride salt corrosion， in this study， reinforced concrete beams were exposed to NaCl solution （5% by mass） wet and dry cycles for different periods， and the protective effect of MCI on reinforcements in concrete beams was characterized in terms of bar’s surface elements， morphology and protection efficiency. The results show that： ① For the corrosion of steel reinforcement caused by chloride salt corrosion， when the dosage of MCI is 400 g/m2， it can provide effective protection for steel reinforcement at different stages and corrosion degrees. ② Under the dry and wet environment of chloride salt， with the initial chlorine ion content increasing from 0 to 0.169%， the corrosion inhibition efficiency of MCI decreases from 98.39% to 83.12%， and thus chloride ions should be removed before using MCI to ensure the best possible efficiency. ③ The corrosion inhibitor can effectively repair the cracks on the passivation film of the reinforcement surface and improves the density of the concrete， blocking the infiltration of harmful ions （such as Cl-） to inhibit or delay the occurrence of reinforcement corrosion. Our research can provide a basis for the application of MCI in coastal concrete projects.

Key words：chlorine salt wet and dry cycle，reinforcement corrosion， migrating corrosion inhibitor，protection efficiency，micro analysis

在我國東南沿海地區(qū)，氯離子侵蝕是造成港口碼頭、沿海橋梁等混凝土結(jié)構(gòu)發(fā)生鋼筋銹蝕、保護(hù)層開裂和承載能力下降的重要原因［1］.一般情況下，處于海洋環(huán)境下的混凝土結(jié)構(gòu)，可根據(jù)表面氯離子的濃度以及氧氣、水分的供應(yīng)程度分為4個不同的區(qū)域，即水下區(qū)、潮汐區(qū)、浪濺區(qū)和大氣區(qū).大量的國內(nèi)外工程調(diào)查發(fā)現(xiàn)［2］，由于浪濺、潮汐區(qū)的混凝土經(jīng)常性的處于干濕交替區(qū)域，構(gòu)件的銹蝕破壞最為嚴(yán)重，已成為沿?；炷两Y(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)的重點(diǎn)防護(hù)區(qū)域.

在氯鹽干濕環(huán)境下，氯離子的不斷侵入會破壞混凝土內(nèi)鋼筋表面鈍化膜，導(dǎo)致鋼筋發(fā)生銹蝕，并嚴(yán)重影響著鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的使用壽命.大量研究和工程實(shí)踐表明，延緩鋼筋銹蝕對提高混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性具有十分重要意義，而使用阻銹劑便是實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)的有效途徑.文獻(xiàn)［3］發(fā)現(xiàn)復(fù)合氨基醇阻銹劑將混凝土電阻率增大了1.9倍，有效地阻礙了有害離子傳輸?shù)戒摻畋砻妫档土虽摻罡g速率.文獻(xiàn)［4］研究了遷移型阻銹劑（migrating corrosion inhibitors，MCI）在摻氯混凝土中的傳輸和抑制行為，結(jié)果表明，使用MCI后混凝土內(nèi)鋼筋的腐蝕電流由1.38 μA/cm2降至0.02 μA/cm2；通過X射線光電子能譜分析發(fā)現(xiàn)，MCI中的原子或分子取代了鋼筋表面的氯離子，從而降低了鋼筋腐蝕速率.文獻(xiàn)［5］發(fā)現(xiàn)當(dāng)水溶性氯離子含量較高時，鋼筋初始腐蝕電流密度較大，吸收一定MCI后，腐蝕電流密度明顯下降，但當(dāng)氯鹽含量過高時，鋼筋表面未能達(dá)到鈍化狀態(tài).文獻(xiàn)［6］研究了氨基醇、銨鹽類等6種商用MCI對鋼筋混凝土的保護(hù)作用，發(fā)現(xiàn)當(dāng)阻銹劑用量為400～680 g/m2時的阻銹效果最為顯著，但阻銹劑保護(hù)效率還受到鋼筋的暴露環(huán)境和腐蝕狀態(tài)的影響.文獻(xiàn)［7］研究了氨基醇類阻銹劑對模擬混凝土孔隙液中鋼筋發(fā)生銹蝕時臨界氯離子濃度值的影響.結(jié)果表明，氯離子臨界值約為0.4（［Cl-］/［OH-］），在加入0.125 mol/L的阻銹劑后，該值會有所上升；阻銹劑的添加明顯降低了鋼筋銹蝕速率，抑制效率達(dá)到60％～70％.文獻(xiàn)［8］研究了氨基醇遷移型阻銹劑在飽和氫氧化鈉溶液中的阻銹性能，采用SEM觀察了不同工況下的鋼筋表面形貌.研究表明，阻銹劑中的活性組分能在鋼筋表面快速的吸附，從而對鋼筋起到了很好的保護(hù)作用.文獻(xiàn)［9］考察了阻銹劑濃度對鋼筋保護(hù)效率的影響.結(jié)果表明摻入了阻銹劑后，鋼筋在模擬孔隙液中的抗銹蝕能力明顯的上升；當(dāng)濃度達(dá)到4％時，保護(hù)效率可以達(dá)到89％.上述研究表明，對于受氯鹽侵蝕的服役混凝土結(jié)構(gòu)，使用MCI能有效降低鋼筋銹蝕速率，但其保護(hù)效率仍會受到環(huán)境狀態(tài)及周圍氯離子含量的影響；因此有必要對氯鹽干濕環(huán)境下MCI的鋼筋保護(hù)作用開展深入研究.

鑒于此，文中以氯鹽干濕環(huán)境下的鋼筋混凝土梁為研究對象，選用質(zhì)量濃度為5%的NaCl溶液對試驗(yàn)梁進(jìn)行不同周期的干濕循環(huán)，使內(nèi)部鋼筋處于不同的銹蝕狀態(tài)；在此基礎(chǔ)上在混凝土表面涂敷MCI，探討內(nèi)部鋼筋銹蝕行為的變化過程及阻銹劑的阻銹效率.相關(guān)研究可為MCI在沿?；炷凉こ讨械膽?yīng)用提供一定依據(jù).

1"試驗(yàn)

1.1"混凝土材料及配合比

針對沿海氯鹽環(huán)境，選用添加礦物摻合料的混凝土進(jìn)行試驗(yàn)研究.其中，膠凝材料分別為P.O 42.5級普通硅酸鹽水泥、Ⅱ級粉煤灰和硅灰；粗、細(xì)骨料分別選用粒徑范圍為5～20 mm的連續(xù)級配碎石以及細(xì)度模數(shù)2.7為的中砂（河沙）；減水劑采用F10聚羧酸型高效減水劑，拌合及養(yǎng)護(hù)用水均為試驗(yàn)室自來水.混凝土配合比及28 d標(biāo)準(zhǔn)立方體抗壓強(qiáng)度見表1.

1.2"試件準(zhǔn)備

設(shè)計(jì)制作了3根混凝土試驗(yàn)梁試件，具體尺寸為150 mm×200 mm×1 800 mm；梁中配置2根直徑12 mm的HRB500熱軋鋼筋（屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別為591.5 MPa和673.8 MPa），其保護(hù)層厚度為25 mm.待試驗(yàn)梁養(yǎng)護(hù)完成后，將梁分成a、b、c3個試驗(yàn)區(qū)段，長度均為600 mm，如圖1.

1.3"試驗(yàn)方法

為了評價MCI對不同初始氯鹽含量的混凝土梁內(nèi)鋼筋的保護(hù)作用，對試驗(yàn)梁開展兩階段氯鹽干濕循環(huán)試驗(yàn).參照《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL/T 352-2020）［10］及文獻(xiàn)［11］的方法，選用質(zhì)量濃度為5%的NaCl溶液對試驗(yàn)梁進(jìn)行干濕循環(huán)（圖2），每個循環(huán)周期為7 d（3 d氯鹽溶液浸泡后4 d自然風(fēng)干）.兩階段氯鹽干濕循環(huán)以及MCI的涂敷方案介紹如下：

（1） 第一次氯鹽干濕循環(huán)：對3根試驗(yàn)梁分別進(jìn)行0、20和40次氯鹽干濕循環(huán)，待干濕循環(huán)完成后，將試驗(yàn)梁的b區(qū)段的混凝土進(jìn)行破損并取出鋼筋試樣（圖1），分析3根試驗(yàn)梁內(nèi)鋼筋表面的氯離子含量及初始銹蝕狀態(tài)；取樣完成后，對b區(qū)段的兩個側(cè)面和底面涂抹一層石蠟，以防止外界氯離子的侵入；

（2） 涂敷MCI：待（1）完成后，僅對3根試驗(yàn)梁的a區(qū)段分兩次涂敷MCI，參照文獻(xiàn)［6］，MCI用量共計(jì)400 g/m2；其中，MCI選取一種商用復(fù)合氨基醇阻銹劑，是一種無色無味的透明液體，堿含量為0.57%；參照文獻(xiàn)［12-13］，涂敷前用毛刷將混凝土表面仔細(xì)清理干凈，并確保干燥后開始涂敷；

（3） 第二次氯鹽干濕循環(huán)：對3根試驗(yàn)梁的a、c區(qū)段進(jìn)行第二次氯鹽干濕循環(huán)，共計(jì)30次；完成后對上述兩區(qū)段內(nèi)的鋼筋進(jìn)行取樣分析，并與（1）中b區(qū)段的鋼筋進(jìn)行對比研究.

整個試驗(yàn)的具體流程如圖3，其中，試件編號“G-*-**”中的“*”表示第一次氯鹽干濕循環(huán)次數(shù)、“**”表示第二次氯鹽干濕循環(huán)次數(shù).

1.4"氯離子含量測定方法

在經(jīng)歷第一次氯鹽干濕循環(huán)后，在3根試驗(yàn)梁的b區(qū)段靠近鋼筋一側(cè)進(jìn)行鉆孔取混凝土粉樣，并采用RCT（rapid chloride testing）法測定其中的氯離子含量［14］.采樣前，先將試驗(yàn)梁取出，置于干燥處晾干一周；隨后采用直徑為16 mm的沖擊鉆沿垂直該面的方向進(jìn)行鉆孔，保留25 mm處的粉樣進(jìn)行測試.先將粉末試樣分別過0.63 mm篩，并裝入鋁土盒中；置于溫度（105±5）℃的烘箱中，2 h后取出冷卻至室溫后，將粉樣分成3份，每份取1.5 g并用蒸餾水萃??；然后采用RCT法測得萃取溶液中的氯離子的含量（用混凝土質(zhì)量的百分比表示），取三者的平均值作為測試的結(jié)果.待完成氯離子含量測定后，破損試驗(yàn)梁b區(qū)混凝土并取出鋼筋，用于分析鋼筋的銹蝕狀態(tài)；其中經(jīng)歷0次干濕循環(huán)的G-0（b）鋼筋試件、經(jīng)歷20次干濕循環(huán)的G-20（b）鋼筋試件以及經(jīng)歷40次干濕循環(huán)的G-40（b）鋼筋試件如圖4.

1.5"微觀分析

在第二次干濕循環(huán)試驗(yàn)結(jié)束后，破碎混凝土，并分別取出3根試驗(yàn)梁a、c區(qū)段內(nèi)的鋼筋，沿截面將鋼筋分割成若干小試樣，使用掃描電子顯微鏡（scanning electron microscope，SEM）及能譜分析（energy dispersive spectroscopy，EDS）對鋼筋表面（距離混凝土受拉面最近的部位）進(jìn)行觀測，并對鋼筋表面形貌開展微觀分析，研究表面主要元素的組成及占比，從而進(jìn)一步研究MCI對混凝土內(nèi)鋼筋的保護(hù)機(jī)理.

2"試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1"第一次氯鹽干濕循環(huán)后

第一次氯鹽干濕循環(huán)后，試驗(yàn)梁b區(qū)段內(nèi)鋼筋的質(zhì)量與表面初始氯離子含量實(shí)測結(jié)果見表2.已有研究表明［15］：混凝土內(nèi)鋼筋發(fā)生銹蝕的臨界氯離子含量約為其膠凝材料質(zhì)量的0.1%～0.6%，且在干濕環(huán)境下臨界含量較小.對于文中試驗(yàn)梁，膠凝材料的質(zhì)量為混凝土質(zhì)量的16.67%，由此推算臨界氯離子含量約為混凝土質(zhì)量的0.016 7%～0.100 02%，平均為0.058 4%.從表2中G-20（b）和G-40（b）鋼筋試件表面氯離子濃度來看，可以初步判定前者已接近或達(dá)到理論臨界濃度，鋼筋處于初步活化狀態(tài)；后者G-40（b）鋼筋周圍的氯離子濃度已遠(yuǎn)超理論臨界濃度，表明鋼筋已發(fā)生較為嚴(yán)重的銹蝕（見圖4（c））.相應(yīng)地，同一根試驗(yàn)梁a、c段內(nèi)的鋼筋也有相近的銹蝕狀態(tài).

2.2"第二次氯鹽干濕循環(huán)后

完成第二次干濕循環(huán)后，對3根試驗(yàn)梁a、c區(qū)段內(nèi)的鋼筋進(jìn)行取樣分析.根據(jù)式（1）計(jì)算鋼筋的平均質(zhì)量損失率μavg［16］，計(jì)算結(jié)果見圖5.

μavg=M0－MiM0×100%（1）

式中：M0為鋼筋試件的原始質(zhì)量，g，即表2中編號G-0（b）鋼筋試件的質(zhì)量；Mi（i=a，b，c）為試驗(yàn)梁各區(qū)段內(nèi)銹蝕鋼筋除銹后的實(shí)測質(zhì)量，g.

從圖5可以得出：① 在未涂敷MCI的c區(qū)段，鋼筋的平均質(zhì)量損失率隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加而顯著增大；其中，G-40-30（c）和G-20-30（c）鋼筋的平均質(zhì)量損失率分別是G-0-30（c）試件的3.54

倍和2.05倍；這表明氯鹽環(huán)境下鋼筋一旦發(fā)生銹蝕，其后期的銹蝕速率會快速增加，有必要采取措施進(jìn)行控制.② 在涂敷MCI的a區(qū)段，G-20-30（a）和G-40-30（a）鋼筋的平均質(zhì)量損失率比同一試驗(yàn)梁的b區(qū)段試件（僅經(jīng)歷第一次干濕循環(huán)）提高不多，在15%以內(nèi)，且遠(yuǎn)低于同一試驗(yàn)梁c區(qū)段的鋼筋平均質(zhì)量損失率；如G-0-30（a）、G-20-30（a）及G-40-30（a）鋼筋的平均質(zhì)量損失率相較于G-0-30（c）、G-20-30（c）及G-40-30（c）分別減少了98.3%、42.5%、39.4%；這說明涂敷MCI能表現(xiàn)出雙重銹蝕抑制效果，即前期保護(hù)和中期保護(hù)；在未發(fā)生銹蝕的前期進(jìn)行MCI涂敷，能有效抑制鋼筋發(fā)生銹蝕，如G-0-30（a）試件；若鋼筋發(fā)生一定銹蝕后，MCI也可以有效延緩銹蝕的發(fā)展，在文獻(xiàn)［17-18］中也有相似的發(fā)現(xiàn).

為了進(jìn)一步計(jì)算MCI的阻銹效率，需要對試驗(yàn)梁a、c區(qū)段鋼筋的銹蝕速率進(jìn)行分析.由文獻(xiàn)［19］可知，銹蝕速率Vi（mg·cm-2·d-1）可按下式計(jì)算：

Vi=Mi－MbS·T（2）

式中：Mi（i=a，c）為各試驗(yàn)梁a、c區(qū)段內(nèi)銹蝕鋼筋除銹后的實(shí)測質(zhì)量，此處以mg計(jì)算；Mb為第一次氯鹽干濕循環(huán)后各試驗(yàn)梁b區(qū)段中鋼筋試件的實(shí)際質(zhì)量，由表2中的結(jié)果取值，并以mg計(jì)算；S為鋼筋試件的表面積，cm2；T為鋼筋所受氯鹽干濕循環(huán)的時間，d.

通過求得銹蝕速率Vi，便由式（3）可計(jì)算阻銹劑的阻銹效率IE（inhibition efficiency， %）［19］：

IE=Vc－VaVc×100%（3）

式中：Vc、Va分別為同一根試驗(yàn)梁c、a區(qū)段處鋼筋的銹蝕速率，mg·cm-2·d-1.

圖6給出了3根試驗(yàn)梁a、c區(qū)段內(nèi)鋼筋的銹蝕速率大小.與圖5給出的質(zhì)量損失率相似，圖6中的結(jié)果同樣表明，對于同一根試驗(yàn)梁，涂敷MCI的a區(qū)段鋼筋的銹蝕速率遠(yuǎn)低于未涂敷MCI的c區(qū)段鋼筋；與此同時，a區(qū)段鋼筋銹蝕速率隨氯鹽干濕周期的增大而緩慢增大，而G-40-30梁c區(qū)段鋼筋的銹蝕速率出現(xiàn)快速提升，這是由于氯離子含量較高引起的銹蝕速率快速增大.由此可以推斷，當(dāng)初始氯離子含量較小時，阻銹劑起到的阻銹效果最佳；當(dāng)初始氯離子含量較大甚至鋼筋出現(xiàn)一定銹蝕時，使用MCI也能明顯降低鋼筋的銹蝕速率，但不能完成抑制鋼筋銹蝕；因此建議先進(jìn)行除氯降低其濃度后再使用MCI，這時阻銹效率會獲得大幅度提升.

考慮不同初始氯離子含量的情況下，阻銹劑對試驗(yàn)梁a區(qū)段內(nèi)鋼筋的阻銹效率見圖7.由圖7可以得出，混凝土中鋼筋周圍的氯離子初始濃度會明顯影響阻銹劑的阻銹效果［20］；其主要原因在于，初始氯離子濃度的增大會導(dǎo)致鋼筋表面MCI與之競爭吸附的能力有所下降［21］.由此可以推斷，隨著初始氯離子濃度的增加，阻銹劑起到的阻銹作用會逐漸降低，直至達(dá)到某個臨界點(diǎn)，阻銹作用將會失效.文獻(xiàn)［22］的研究表明，當(dāng)初始氯離子的濃度低于水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)的0.2%時，不論事先還是事后加入阻銹劑，都能有效地降低鋼筋的銹蝕率并且減少銹蝕區(qū)域的范圍和氯離子的滲透率；而當(dāng)初始氯離子濃度高于水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)的0.43%時，阻銹劑的阻銹效果將變得微乎其微.

2.3"微觀分析

2.3.1"SEM分析

圖8和圖9分別為G-40-30試件c和a區(qū)段鋼筋表面的掃描電鏡圖.從圖8（a）可以看出，c區(qū)段鋼筋表面凹凸不平，鈍化膜不完整且有一條明顯的裂縫，并且在表面有大量的白色晶體吸附沉淀，損傷嚴(yán)重；將其放大5 000倍之后（見圖8（b）），發(fā)現(xiàn)表面呈龜裂狀；上述現(xiàn)象說明在未涂敷阻銹劑的情況下，在Cl-的長期侵蝕下混凝土中的高堿性環(huán)境也沒能抑制鋼筋銹蝕的發(fā)生.對比來看，涂敷MCI后（圖9（a）），a區(qū)段鋼筋表面光滑平整了許多，蝕坑與裂縫的數(shù)量已經(jīng)明顯地減少，白色晶體的數(shù)量也明顯減少，但是仍有一定的損傷；將其放大5 000倍之后（圖9（b）），可見鋼筋表面形成了致密的鈍化膜且未看到不規(guī)則結(jié)晶鹽的形成，說明MCI的添加改變了鋼筋表面鈍化膜的親水性特征形成憎水性膜；MCI可以有效的吸附在鋼筋表面替代Cl-的活性位點(diǎn)，明顯地抑制了Cl-的侵蝕作用，增強(qiáng)了鋼筋的耐腐蝕性能，對鋼筋具有較好的保護(hù)作用.

2.3.2"EDS分析

對于G-40-30試驗(yàn)梁，其a、c區(qū)段內(nèi)鋼筋表面的能譜分析結(jié)果見圖10.從圖10中可以發(fā)現(xiàn)試件表面存在Cl和Na元素，這是由于混凝土經(jīng)過了氯鹽干濕環(huán)境的緣故.由混凝土中Fe元素與O元素的含量可以推斷，鋼筋表面有Fe2O3腐蝕物產(chǎn)生［23］.而在圖10（a）中，Cl元素峰已然消失；一方面，這應(yīng)是MCI吸附在了鋼筋表面，生成了阻銹劑分子，置換出了附著在上面的氯離子并形成了“保護(hù)膜”，增大了氯離子等有害離子遷移到鋼筋表面的阻力；另一方面，MCI與某些離子形成沉淀，提高了混凝土的致密度，阻塞侵蝕性離子（Cl-）的滲入，從而增強(qiáng)了鋼筋的抗銹蝕能力，說明MCI能有效抑制氯離子的侵蝕作用［21，24］.

表3給出了G-40-30試驗(yàn)梁a、c區(qū)段鋼筋表面主要元素組成.由表3可知，a區(qū)段鋼筋表面的成分較為簡單，其中Fe、Ca、Na、O為主要觀測元素，其他的為少量元素.在經(jīng)過了長期氯鹽干濕作

用之后，鋼筋表面的Fe元素占主要比例（74.88%），而相較于c區(qū)段來看，鋼筋表面的O元素占比相對減少了許多，由此推斷腐蝕產(chǎn)物Fe2O3的含量也減少了許多，說明MCI能很好的抑制鋼筋表面的腐蝕程度.另外，對比兩個區(qū)段鋼筋的表面元素，a區(qū)段鋼筋的表面其他有害元素較少，可見MCI可以抑制其他有害離子在鋼筋表面富集.

3"結(jié)論

（1） 對氯鹽侵蝕引起的混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕，當(dāng)MCI用量為400 g/m2時，能為鋼筋提供很好的前期保護(hù)（G-0-30（a）試件）和中期保護(hù)（G-20-30（a）和G-40-30（a）試件）作用，可供實(shí)際工程參考使用.

（2） 氯鹽干濕環(huán)境下，MCI的保護(hù)效率會隨著鋼筋表面初始氯離子濃度的升高而降低.初始氯離子含量由%上升到0.169%時，MCI的阻銹效率也由98.39%下降至83.12%；因此，對于已發(fā)生銹蝕的混凝土構(gòu)件，建議先進(jìn)行除氯降低鋼筋表面氯離子濃度后再使用MCI，這時阻銹效率會獲得大幅度提升.

（3） 根據(jù)SEM與EDS分析可知，MCI與某些離子形成沉淀，提高了混凝土致密度，且修復(fù)了鈍化膜上的裂縫，阻塞氯離子滲入，從而保護(hù)鋼筋.

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（責(zé)任編輯：顧琳）