劉鋮, 胥冬洋,武誠,程定一,蔣哲,周書宇,孫圣軒

(1.現(xiàn)代電力系統(tǒng)仿真控制與綠色電能新技術教育部重點實驗室(東北電力大學),吉林省吉林市 132012;2. 國網(wǎng)山東省電力公司,濟南市 250001;3. 國網(wǎng)山東省電力公司電力科學研究院,濟南市 250000)

0 引 言

我國預計將在2030年將風光總裝機容量提升至1 200 GW,非化石能源消納比例達到25%,在2050年將可再生能源占比增加至60%以上[1]。隨著碳達峰、碳中和的重大戰(zhàn)略實施,能源體系的低碳化將是中國能源體系的重要發(fā)展方向[2],高比例新能源是今后中國電力系統(tǒng)的主要特點[3]。新能源的出力具有波動性和不確定性,對電網(wǎng)功率平衡具有一定影響[4],加之高比例新能源擠占常規(guī)同步電源,電力系統(tǒng)將向具有高滲透新能源的低慣性電力系統(tǒng)演變。

由于高比例新能源電力系統(tǒng)慣性支撐力弱,系統(tǒng)的頻率穩(wěn)定性問題越來越突出[5-6]。系統(tǒng)頻率變化率變大,頻率偏差加大,容易引發(fā)第三道防線上安全自動裝置動作,從而導致大量切負荷、切機[7]。英國“8·9”和澳大利亞“9·28”大停電事故引發(fā)了世界范圍內(nèi)各大科研單位的廣泛關注[8-9]。因此,迫切需要新的、靈活的、可調(diào)整的慣量配置方案以保證系統(tǒng)頻率穩(wěn)定[10]。

同步調(diào)相機在電力系統(tǒng)中的運用,經(jīng)歷了20世紀80、90年代的沉寂,到了2010年左右,又迎來了一個新的活躍時期。通常在直流換流母線處配置大型集中式調(diào)相機,以支撐電力系統(tǒng)在發(fā)生故障時的安全穩(wěn)定運行[11]。近幾年,除了配置集中式調(diào)相機之外,在新能源場站并網(wǎng)點可配置小型分布式調(diào)相機。通過配置分布式調(diào)相機,能有效提高經(jīng)濟性[12]。2021年底,國家電網(wǎng)有限公司在青海、海南安裝的21臺小型分布式調(diào)相機全部投產(chǎn),正式形成了全球規(guī)模最大的新能源分布式調(diào)相機群,可為海南地區(qū)提供350萬kW的新能源外送電量[13],每年可增加新能源發(fā)電70.2億kWh,等同于減少燃煤318.9萬t,減少碳排放574.2萬t,充分響應國家“雙碳”政策。為了適應電力市場的需求,新一代調(diào)相機有了很大的改進[14]。它已不僅僅是一種無功電壓補償裝置,而是一種具有慣性響應的同步裝置,對改善低慣量系統(tǒng)的頻率響應特性、提高系統(tǒng)的頻率支持性能具有較大的優(yōu)勢,同時也具有較好的網(wǎng)絡適應性,目前已被廣泛地應用于國內(nèi)外電力系統(tǒng),具有較強的研究熱度[15]。由于調(diào)相機為轉動設備,受到一次投入、維修、選址等限制,必須合理選擇調(diào)相機的配置,以保證系統(tǒng)的頻率穩(wěn)定性和新能源的接入規(guī)模。

文獻[16]探究了調(diào)相機慣量響應原理及改善頻率穩(wěn)定的作用,但并未提出高效可行的選址定容策略。文獻[17]提出了一種提高電力系統(tǒng)電壓強度的調(diào)相機選址定容方案,但未考慮調(diào)相機對增大系統(tǒng)慣量、提高頻率支撐強度的作用。文獻[18]提出了一種增強頻率支撐能力的儲能選址定容方法,但未考慮當前成為研究熱點的調(diào)相機。文獻[19]提出了一種節(jié)點慣量計算方法,這一指標能夠衡量節(jié)點阻礙頻率變化的能力,對系統(tǒng)慣量進行分區(qū)評估。

本文利用節(jié)點慣量對電網(wǎng)慣性支撐能力進行定量評估,分析了調(diào)相機的接入對電網(wǎng)頻率的影響,在此基礎上提出了一種考慮頻率穩(wěn)定約束的分布式調(diào)相機選址定容配置策略。該方法能夠有效地提高新能源接入后電網(wǎng)的頻率支撐能力,在經(jīng)濟性和實用性方面都有很大的優(yōu)越性。通過對2個典型算例進行仿真分析,驗證了本文所提分布式調(diào)相機選址定容策略的有效性。

1 分布式調(diào)相機參與的電力系統(tǒng)動態(tài)頻率建模

隨著高比例新能源的接入,電力系統(tǒng)的慣量水平明顯降低。分布式調(diào)相機作為旋轉設備在提供無功支撐的同時具備慣性響應作用,可為系統(tǒng)提供短時頻率支撐。本節(jié)對調(diào)相機參與電網(wǎng)的頻率響應過程進行分析,給出計算系統(tǒng)節(jié)點慣量的方法,并建立基于系統(tǒng)頻率安全約束的臨界慣量。

1.1 電力系統(tǒng)頻率響應過程

電力系統(tǒng)的頻率與實時有功功率平衡有關。當發(fā)電功率與負荷功率出現(xiàn)不平衡時,頻率動態(tài)變化過程按時間順序可分為3個主要過程:慣量響應、一次調(diào)頻、二次調(diào)頻。本文主要研究慣量響應和一次調(diào)頻過程,如圖1所示。

擾動過程大致分為以下階段:

t0～t1慣量響應階段,發(fā)電機機械功率未變,而電磁功率增加,這時由于慣量的作用將轉子的動能轉化為電磁功率,使整個系統(tǒng)的有功供給和需求保持平衡。

t1～t2階段,慣量響應與一次調(diào)頻共同作用。t1時刻一次調(diào)頻動作使機械功率增加,功率缺額減小,慣量承擔的功率下降,轉子減速變慢。直至t2時刻頻率跌落最低。

t2～t3階段,原動機持續(xù)提供機械功率,將轉子的轉速恢復到接近額定轉速,在此期間,慣量提供的功率為負值,也就是從系統(tǒng)中吸取了能量。

綜上所述,在系統(tǒng)不平衡功率無法瞬時平衡時,慣量為電磁功率提供能量來源,緩沖頻率變化速度,為一次調(diào)頻爭取時間,為維持頻率穩(wěn)定發(fā)揮重要作用[20]。

1.2 改善頻率響應的調(diào)相機慣量支撐原理

電力系統(tǒng)的運行頻率取決于所有同步電機轉子的旋轉速度。當電力系統(tǒng)出現(xiàn)功率缺額時,發(fā)電機和同步調(diào)相機的電磁功率都會增加,導致轉速降低。由于發(fā)電機組具有調(diào)速系統(tǒng),當發(fā)電機的轉速降低到某一水平時,原動機的機械功率增加,降低轉速下降速度直到回升。同步調(diào)相機不具備原動機,轉速會慢于發(fā)電機,這使調(diào)相機的電勢相位滯后于發(fā)電機,有功功率逐漸流向相位滯后的位置。同步調(diào)相機輸出的電磁功率恢復為零,由同步機承擔[21]。綜上所述,同步調(diào)相機的存在不影響穩(wěn)定后系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)頻率,但它的慣量響應作用改變了系統(tǒng)頻率動態(tài)變化過程,促使系統(tǒng)初始頻率變化率降低,頻率最大偏差減小。結合系統(tǒng)一次調(diào)頻作用,延遲了頻率最小值出現(xiàn)的時間,避免系統(tǒng)頻率在短時間內(nèi)降低到低頻減載第一輪動作值。

在電力系統(tǒng)中慣量的大小通常采用慣性時間常數(shù)進行量化,對單臺發(fā)電機而言,一般用其額定角速度下的轉子動能與額定容量的比值表示。式(1)是只有同步發(fā)電機組的系統(tǒng)慣量Hg表達式。當高比例新能源替換傳統(tǒng)同步機組后,系統(tǒng)等效慣量Heq如式(2)所示。當同步調(diào)相機作為慣量源接入系統(tǒng)后,系統(tǒng)有效慣量Hsys如式(3)所示。

(1)

(2)

(3)

式中:Ji、Jc分別為同步發(fā)電機i和調(diào)相機c的轉動慣量;ωi、ωc為分別同步發(fā)電機i和調(diào)相機c的額定轉速;Si、Sj、Sc分別為同步發(fā)電機i、新能源機組j和調(diào)相機c的額定容量;n、m、p分別為同步發(fā)電機、新能源機組和調(diào)相機的數(shù)量。

可見,新能源的接入導致電力系統(tǒng)慣量水平下降,通過配置同步調(diào)相機可以增大系統(tǒng)等值慣量,減小了頻率最大變化率和頻率最大偏差,有利于改善系統(tǒng)頻率動態(tài)響應和促進系統(tǒng)穩(wěn)定運行[22],如圖2所示。圖2中,fRoCoF為系統(tǒng)頻率最大變化率,fnadir為系統(tǒng)頻率最低點。

圖2 慣性對電力系統(tǒng)頻率特性的影響Fig.2 Influence of inertia on frequency characteristics of power system

1.3 電力系統(tǒng)節(jié)點慣量計算

在電力系統(tǒng)出現(xiàn)擾動瞬間,系統(tǒng)功率缺額將在同步機間按照同步機節(jié)點與擾動點電氣距離的遠近進行分配[22]。這引起同步機轉速之間出現(xiàn)差異,導致各節(jié)點頻率不完全一致,進而引起系統(tǒng)頻率時空分布的差異性[23]。系統(tǒng)慣量阻礙節(jié)點頻率變化,電力系統(tǒng)的頻率時空分布特性是慣量時空分布特性的體現(xiàn)。電力系統(tǒng)的慣性也顯現(xiàn)出時空分布特性,即同一節(jié)點不同時間慣性不同,同一時間不同節(jié)點的慣性不同[24]。

如果能得到系統(tǒng)各節(jié)點的慣量,繪制出慣量分布圖,就可以直觀地顯示電力系統(tǒng)的慣量分布[24]。文獻[25]提出了一種節(jié)點慣量計算方法,這一指標能夠衡量節(jié)點阻礙頻率變化的能力。因此?？梢酝ㄟ^系統(tǒng)慣量分布指導調(diào)相機選址。

定義節(jié)點k的慣量為擾動功率大小與節(jié)點k處初始頻率變化率的比值,即:

(4)

式中:Hk表示節(jié)點k的慣量;ΔP為節(jié)點k處擾動功率;fk為節(jié)點k處頻率。

通過電力系統(tǒng)網(wǎng)絡方程推導了發(fā)電機內(nèi)電勢節(jié)點和網(wǎng)絡節(jié)點電壓之間的關聯(lián)矩陣R。由此可借助R中的元素將節(jié)點頻率用發(fā)電機端頻率表示,如式(5)所示:

(5)

式中:fi和Vi分別為發(fā)電機i的頻率和內(nèi)電勢幅值;rki為矩陣R中對應于節(jié)點k和發(fā)電機i電壓關系的元素。

節(jié)點k處出現(xiàn)擾動功率ΔP時,各發(fā)電機節(jié)點按照同步功率系數(shù)分擔擾動功率,發(fā)電機i分擔的不平衡功率為:

(6)

式中:ΔPi為發(fā)電機i分擔的不平衡功率;Dik=ViVkBikcosδik0為發(fā)電機i的同步功率系數(shù),其中Bik為擾動節(jié)點k和收縮到發(fā)電機i內(nèi)電勢節(jié)點之間的電納,δik0為節(jié)點k和發(fā)電機i之間的電壓初始相位差。

根據(jù)發(fā)電機轉子運動方程和式(6),得到發(fā)電機i的頻率變化率為:

(7)

式中:Hi為發(fā)電機的慣性時間常數(shù)。將式(6)和式(7)代入式(4),得到節(jié)點k的計算慣量:

(8)

由式(8)可知,節(jié)點k的慣量取決于同步機或調(diào)相機等慣量源的慣量大小及其與之的電氣距離。

當電力系統(tǒng)受到功率擾動時,在一次調(diào)頻動作之前只依靠慣量支撐減緩頻率下降速度。慣量的時空分布特性導致在同一時間斷面系統(tǒng)不同節(jié)點的慣量分布不均,慣量最小節(jié)點面臨的頻率崩潰危險更大,因此在低慣量節(jié)點附近配置調(diào)相機可以更有效地提高系統(tǒng)的慣量水平。

1.4 電力系統(tǒng)頻率安全約束的臨界慣量

電力系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性指標主要包括:頻率最大變化率fRoCoF、頻率最大偏差Δfnadir、準穩(wěn)態(tài)頻率偏差Δfss。Δfss主要反映功率擾動后系統(tǒng)經(jīng)一次調(diào)頻后的頻率質(zhì)量,不在頻率動態(tài)變化過程之中,屬于穩(wěn)態(tài)指標。Δfnadir表示頻率下降幅值,如果幅值太大會觸發(fā)保護裝置,嚴重時會導致頻率崩潰。fRoCoF表示頻率最大變化速率,其數(shù)值過大會使頻率迅速降低甚至超過閾值。因此,在考慮暫態(tài)頻率穩(wěn)定約束時,應主要計及fRoCoF與Δfnadir兩項指標。

1)系統(tǒng)受擾后最大頻率變化率與擾動功率成正比而與慣量大小成反比關系,擾動功率越大,系統(tǒng)慣量越低,越容易觸發(fā)保護動作;擾動瞬間沒有頻率偏差,發(fā)電機與負荷頻率調(diào)節(jié)效應還未開始起作用,頻率變化只取決于系統(tǒng)慣量與擾動功率的大小。

基于fRoCoF約束的系統(tǒng)最小慣量為:

(9)

式中:ΔPmax為擾動功率最大值。

2)系統(tǒng)慣量水平和一次調(diào)頻能力越大,擾動發(fā)生后系統(tǒng)的頻率最大偏差越小,為保證頻率偏差在安全約束范圍內(nèi),系統(tǒng)應具有足夠的慣量水平以應對各種大小擾動;系統(tǒng)頻率偏差取決于初始功率缺額和系統(tǒng)慣量,并與時間t呈線性關系。文獻[25]根據(jù)多機系統(tǒng)的頻率響應模型,經(jīng)過推導得出Δfnadir約束下的臨界慣量表達式:

(10)

式中:fB為基準頻率;tnadir為頻率最低點出現(xiàn)的時刻。

可知,在慣量較低的系統(tǒng)中,擾動發(fā)生后的fRoCoF和Δfnadir這兩個重要的頻率穩(wěn)定指標都會惡化[26]。綜上所述,擾動后滿足這兩個指標在安全范圍內(nèi)的邊界慣量水平,就是考慮頻率穩(wěn)定約束的臨界慣量[27]。

2 分布式調(diào)相機選址定容策略

目前我國廣泛應用的是在新能源匯集的場站分散配置的小型分布式調(diào)相機,在與最小慣量節(jié)點電氣距離最近的新能源場站處裝設調(diào)相機具有現(xiàn)實意義。所提策略通過系統(tǒng)慣量分布指導分布式調(diào)相機選址,并根據(jù)臨界慣量約束規(guī)劃調(diào)相機容量[28-30]。

2.1 分布式調(diào)相機優(yōu)化配置的目標函數(shù)

通過配置分布式調(diào)相機,能顯著地提高新能源電力系統(tǒng)的頻率支撐能力。調(diào)相機的最優(yōu)配置在于保證配置效果的前提下,最大程度減少配置容量,從而達到最佳的經(jīng)濟性能[23]。由此,可以得出調(diào)相機的最優(yōu)配置目標為:

(11)

式中:S為調(diào)相機配置總容量;Sl為在新能源場站l處配置的調(diào)相機容量;q為系統(tǒng)新能源場站個數(shù)。

2.2 考慮臨界慣量下分布式調(diào)相機配置的約束條件

由1.3節(jié)可知,基于fRoCoF約束和Δfnadir約束的系統(tǒng)最小慣量分別為:

(12)

對于同時受fRoCoF和Δfnadir約束的系統(tǒng),可根據(jù)式(12)分別求出兩種約束下的電網(wǎng)慣量,再取二者較大的為臨界慣量。

(13)

式中:Hmin為系統(tǒng)的臨界慣量。

若要電網(wǎng)頻率安全穩(wěn)定,須使系統(tǒng)中所有節(jié)點的慣量均大于臨界慣量,即慣量最小節(jié)點的慣量大于臨界慣量:

(14)

2.3 分布式調(diào)相機優(yōu)化配置策略

本文所提出的分布式調(diào)相機優(yōu)化配置策略如下:

步驟1：讀取電網(wǎng)的網(wǎng)架結構和相關參數(shù);

步驟2：確定能夠保證系統(tǒng)穩(wěn)定的最大頻率變化率和頻率最大偏差的限定值,并以此計算系統(tǒng)臨界慣量;

步驟3：根據(jù)系統(tǒng)相關參數(shù),計算節(jié)點慣量,評估系統(tǒng)慣量分布,尋找最小慣量節(jié)點;

步驟4：檢驗系統(tǒng)中最小慣量節(jié)點的慣量是否低于臨界慣量,如果是則需要配置調(diào)相機;

步驟5：在距離最小慣量節(jié)點最近的新能源場站處配置1臺調(diào)相機,重新檢驗系統(tǒng)的最小慣量節(jié)點的慣量是否低于臨界慣量Hmin,如果是則重復步驟3,重新尋找最小慣量節(jié)點,并在距離最小慣量節(jié)點最近的新能源場站處配置1臺調(diào)相機,直到滿足不等式約束;

步驟6：迭代結束,輸出配置結果。

分布式調(diào)相機配置方法流程如圖3所示。

3 仿真驗證

3.1 含風機的3機9節(jié)點算例系統(tǒng)

采用改進的3機9節(jié)點算例系統(tǒng)對所提方法進行驗證,如圖4所示。發(fā)電機G1、G2慣性時間常數(shù)分別為47.28 s、12.80 s,將發(fā)電機G3替換成容量為100 MVA的雙饋風機,并在發(fā)電機G1、G2處以外接的方式分別接入容量為100 MVA的雙饋風機,系統(tǒng)風機滲透率為31.44%。設置節(jié)點6處在0.5 s時負荷突增(圖4中負荷標紅處),功率擾動為負荷的25%。基準頻率為50 Hz,fRoCoF=0.1 Hz/s,允許最大頻率偏差Δfnadir=0.5 Hz。評估頻率最大變化率和最大偏差約束下的系統(tǒng)穩(wěn)定的臨界慣量(慣性常數(shù)形式)為25.16 s。所配置的分布式調(diào)相機慣性時間常數(shù)為2 s,容量為50 Mvar。

圖4 含風機的3機系統(tǒng)圖Fig.4 3-generator system diagram with fan

在上述工況下,通過最大頻率變化率和頻率最大偏差的限定值,計算系統(tǒng)臨界慣量Hmin。根據(jù)系統(tǒng)相關參數(shù),計算節(jié)點慣量,評估系統(tǒng)慣量分布,尋找最小慣量節(jié)點。最小慣量為節(jié)點3,最小慣量為8.90 s,小于最小臨界慣量Hmin,則需要在距離節(jié)點3最近的新能源場站G3處配置1臺調(diào)相機。配置后重新計算節(jié)點慣量,尋找最小慣量節(jié)點繼續(xù)配置調(diào)相機,以此類推直到最小慣量節(jié)點大于系統(tǒng)臨界慣量Hmin。分布式調(diào)相機配置前后系統(tǒng)各節(jié)點慣量如表1所示。

表1 調(diào)相機配置前后各節(jié)點慣量Table 1 Inertia of nodes before and after condenser configuration

調(diào)相機配置結果如表2所示,需要在新能源場站G3處配置3臺調(diào)相機,新能源場站G2處配置1臺調(diào)相機,共計4臺調(diào)相機,總容量為200 Mvar。

表2 調(diào)相機配置結果(3機系統(tǒng))Table 2 Condenser configuration results (3-generator system)

優(yōu)化配置調(diào)相機前后系統(tǒng)慣性中心頻率曲線如圖5所示,反映系統(tǒng)整體頻率的慣性中心頻率得到了明顯的優(yōu)化,Δfnadir和fRoCoF都在允許的范圍內(nèi)。

圖5 調(diào)相機配置前后9節(jié)點系統(tǒng)頻率響應Fig.5 9-node system frequency response before and after condenser configuration

3.2 含風機的10機39節(jié)點算例系統(tǒng)

含風電場的NEW ENGLAND 10機39節(jié)點系統(tǒng)如圖6所示,將G5、G7、G10替換為相同出力的雙饋風機,在G6、G8、G9接入容量分別為200、200、300 MVA的雙饋風機,發(fā)電機G1、G2、G3、G4、G6、G8、G9參數(shù)如表3所示,驗證所提方法的正確性。設置節(jié)點15、20、25處在0.5 s時負荷突增(圖6中負荷標紅處),功率擾動分別為負荷的300%、200%、250%?；鶞暑l率為50 Hz,fRoCoF=0.1 Hz/s,允許最大頻率偏差Δfnadir=0.5 Hz。所配置的分布式調(diào)相機慣性時間常數(shù)為2 s,容量為50 Mvar。

表3 改動的10機系統(tǒng)參數(shù)Table 3 Parameters of the modified 10-generator system

圖6 含風機的10機系統(tǒng)圖Fig.6 10-generator system diagram with fan

在上述工況下,通過最大頻率變化率和頻率最大偏差的限定值,計算系統(tǒng)最小臨界慣量Hmin。根據(jù)系統(tǒng)相關參數(shù),計算所有節(jié)點的慣量,評估系統(tǒng)慣量分布,尋找最小慣量節(jié)點并在距離最小慣量節(jié)點最近的新能源場站配置1臺調(diào)相機。配置后重新計算節(jié)點慣量,尋找最小慣量節(jié)點繼續(xù)配置調(diào)相機,直到最小慣量節(jié)點大于系統(tǒng)最小臨界慣量Hmin。

調(diào)相機配置結果如表4所示,需要在新能源場站G5處配置3臺調(diào)相機,新能源場站G6處配置1臺調(diào)相機,新能源場站G7處配置3臺調(diào)相機,新能源場站G8處配置1臺調(diào)相機,新能源場站G9處配置2臺調(diào)相機,新能源場站G10處配置3臺調(diào)相機,共計13臺調(diào)相機。

表4 調(diào)相機配置結果(10機系統(tǒng))Table 4 Condenser configuration results (10-generator system)

優(yōu)化配置調(diào)相機前后系統(tǒng)慣性中心頻率曲線如圖7所示,反映系統(tǒng)頻率的慣性中心頻率得到了明顯的優(yōu)化,Δfnadir和fRoCoF都在允許的范圍內(nèi)。

圖7 調(diào)相機配置前后39節(jié)點系統(tǒng)頻率響應Fig.7 39-node System frequency response before and after condenser configuration

生成調(diào)相機配置前后系統(tǒng)慣量分布圖,如圖8所示,圖8中顯示調(diào)相機配置前后系統(tǒng)節(jié)點慣量有了顯著提升,節(jié)點慣量越大顏色越淺。從圖8(a)可以看出,系統(tǒng)中右側區(qū)域的慣量小于左側區(qū)域的慣量,這是由于具有高慣量的大容量機組大部分位于系統(tǒng)的左側,不含慣量支撐能力的新能源場站大多匯集在系統(tǒng)的右側。根據(jù)表3中的調(diào)相機配置方案,分布式調(diào)相機配置在這些新能源場站上。對比圖8(a)和圖8(b)可看出,本文所提出的調(diào)相機配置方案提高了低慣性節(jié)點區(qū)域的慣量。通過對系統(tǒng)慣量分布的可視化分析,驗證了該方法的有效性。

圖8 調(diào)相機配置前后慣量分布圖Fig.8 Inertia distribution diagrambefore and after condenser configuration

4 結 論

本文根據(jù)節(jié)點慣量對電網(wǎng)頻率支撐能力進行定量評估,分析了配置調(diào)相機對系統(tǒng)慣量水平的影響,提出了一種考慮頻率穩(wěn)定約束的分布式調(diào)相機選址定容策略。通過仿真算例分析驗證了所提方法的有效性,得出如下結論:

1)高比例新能源的接入導致電網(wǎng)慣性顯著降低,分布式調(diào)相機在提供電壓支撐的同時作為旋轉元件,可以顯著提高系統(tǒng)的慣量水平,增強頻率支撐能力。

2)節(jié)點慣量能夠反映系統(tǒng)的慣性分布特征,其大小主要取決于節(jié)點與各慣量源的電氣距離和慣量源慣量大小。新能源接入節(jié)點附近的節(jié)點慣量明顯下降。將分布式調(diào)相機配置在離最小慣量節(jié)點最近的新能源匯集場站處效果更好。

3)本文提出的分布式調(diào)相機選址定容策略直接高效,能使調(diào)相機總配置容量顯著降低,提升高比例新能源電力系統(tǒng)頻率支撐強度,實用性強經(jīng)濟性好。

未來新能源發(fā)電的占比將進一步提升,電力系統(tǒng)面臨的失穩(wěn)風險逐漸提高,可以繼續(xù)研究同步調(diào)相機在電壓穩(wěn)定方面的支撐作用,構建同時考慮電壓穩(wěn)定和頻率穩(wěn)定的分布式和集中式調(diào)相機混合配置方案,將對電力系統(tǒng)穩(wěn)定運行更具現(xiàn)實意義。