徐博文，沈理達(dá)，成海霞，陳 亞

（南京航空航天大學(xué)機(jī)電學(xué)院，南京 江蘇 210000）

1 引言

316L不銹鋼是典型的奧氏體不銹鋼，制備簡(jiǎn)單且來(lái)源廣泛，成本低廉，并且力學(xué)性能良好，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度較高，具有良好的耐腐蝕性，在航天和醫(yī)療領(lǐng)域有廣泛的應(yīng)用。基于選擇性激光熔融（SLM）等逐層累積成形思想的金屬粉末增材制造技術(shù)，為復(fù)雜不銹鋼材料結(jié)構(gòu)的一體化設(shè)計(jì)與制造提供了新的思路。其基本原理是利用激光束按預(yù)定的掃描路徑逐層熔化金屬粉末，直接形成零件。該技術(shù)適用于許多領(lǐng)域，例如在航空航天領(lǐng)域，輕量化和高強(qiáng)度一直是設(shè)備以及部件研發(fā)的主要宗旨［1］，SLM 正符合這一要求。

而在醫(yī)學(xué)領(lǐng)域，SLM 可以根據(jù)患者自身的情況量身定做任意復(fù)雜形狀的植入物結(jié)構(gòu)［2］，因此，SLM技術(shù)在醫(yī)學(xué)方面也有很大前景。

然而，由于金屬粉末的質(zhì)量和工藝參數(shù)等因素的制約，SLM技術(shù)形成的不銹鋼零件表面會(huì)產(chǎn)生黏附顆粒、氣孔、微裂紋等缺陷，耐磨性差，表面易腐蝕，導(dǎo)電性和導(dǎo)熱性差，嚴(yán)重制約了SLM這一技術(shù)的推廣及應(yīng)用［3］。

針對(duì)以上問(wèn)題，有必要對(duì)SLM 成形后的零部件表面進(jìn)行處理，以擴(kuò)大其應(yīng)用范圍。通常來(lái)說(shuō)，對(duì)SLM工件表面進(jìn)行處理的常用手段包括：砂紙磨削、噴砂、機(jī)械加工等［4］。而近些年一些特種加工手段也被應(yīng)用于SLM工件表面處理中，包括：激光清洗、電火花加工、電解加工等方式。文獻(xiàn)［5］使用摩擦輔助射流電解的方式對(duì)激光熔化沉積表面進(jìn)行了修整，研究了射流電解加工時(shí)長(zhǎng)對(duì)加工表面微觀形貌的影響規(guī)律；文獻(xiàn)［6］采用激光清洗作為噴射電沉積的前處理方式，研究了不同的激光能量密度對(duì)不銹鋼基體的影響；文獻(xiàn)［7］研究了在精密電解加工中電流密度的大小對(duì)不銹鋼表面粗糙度的影響規(guī)律。

由于激光清洗、電火花放電等手段在加工過(guò)程中均會(huì)產(chǎn)生極高的能量，以達(dá)到對(duì)SLM工件表面凸起進(jìn)行蝕除的目的，從而導(dǎo)致工件表面產(chǎn)生氧化層及再鑄層等新的缺陷，而在電解加工過(guò)程中，工件表面溶解過(guò)程是以離子的形式進(jìn)行，加工后表面無(wú)上述缺陷［8］。

因此結(jié)合上述分析使用射流電解加工技術(shù)對(duì)SLM工件表面進(jìn)行修整，電解加工后的工件表面質(zhì)量不僅影響工件本身工作性能，一些關(guān)鍵零件還影響甚至決定整臺(tái)設(shè)備的使用性能，包括可靠性和使用壽命，影響電解加工宏觀表面質(zhì)量的因素有很多，電場(chǎng)、流場(chǎng)、電化學(xué)等關(guān)系復(fù)雜，而且不是獨(dú)立且線性影響，而經(jīng)常是多種因素的綜合作用。

如電解加工工件表面粗糙度就和材料、電解液組成和加工溫度以及工藝參數(shù)（特別是電流密度）關(guān)系密切。如果這些參數(shù)配合得當(dāng)，可得到較好的加工表面質(zhì)量，若匹配不當(dāng)，表面甚至?xí)霈F(xiàn)金相缺陷。

因此在本試驗(yàn)中選取了對(duì)樣件表面質(zhì)量影響較大且較易采集的加工參數(shù)：電流密度、加工時(shí)間、電解液溫度作為試驗(yàn)變量，以加工后樣件表面粗糙度及材料去除量作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，利用單因素分析法及Box-Behnken 響應(yīng)面法來(lái)分析各參數(shù)的影響規(guī)律。旨在優(yōu)化得到合理的工藝參數(shù)組合，在低的粗糙度及較少的材料去除量?jī)煞N指標(biāo)之間取得平衡，為實(shí)際生產(chǎn)中SLM制備的金屬零件表面后處理方案提供理論依據(jù)。

2 試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)采用的材料為316L 不銹鋼粉末，平均粒徑為30μm，如圖1所示。其中，組成成分為68.37%Fe，17.17%Cr，10.45%Ni，2.22%Mo，1.2%Mn，0.52%Si。SLM 工藝參數(shù)為：激光掃描速度840mm·s-1、激光功率220W、層厚0.2mm，成形后的樣件，如圖2所示。

圖1 316L不銹鋼粉末微觀形貌Fig.1 Micro Morphology of 316L Stainless Steel Powder

圖2 SLM制備不銹鋼樣件Fig.2 Stainless Steel Sample Prepared by SLM

將工件靜置待其自然冷卻后，使用電火花線切割機(jī)床將工件切割成規(guī)格相同的若干塊，尺寸為（20×20×3）mm。所有制備好后的工件均經(jīng)超聲清洗，烘干后備用。

2.2 試驗(yàn)過(guò)程

使用射流電解對(duì)SLM 樣件進(jìn)行表面修整，射流電解是電解加工的一種改進(jìn)形式，工件只在受到電解液射流沖擊的區(qū)域進(jìn)行加工［9］。射流電解加工原理圖，如圖3所示。在射流電解加工過(guò)程中，SLM不銹鋼基體作為陽(yáng)極發(fā)生氧化反應(yīng)并會(huì)產(chǎn)生一定量的溶解，高速流動(dòng)的電解液從噴嘴中流出，及時(shí)帶走兩極間的陽(yáng)極蝕除產(chǎn)物以及其他雜質(zhì)，對(duì)基體凹凸不平的表面起到整平的作用。本次試驗(yàn)中使用自研的射流電解機(jī)床設(shè)備，如圖4所示，設(shè)備相關(guān)參數(shù)，如表1所示。

表1 射流電解設(shè)備相關(guān)參數(shù)Tab.1 Relevant Parameters of Equipment

圖3 射流電解加工原理Fig.3 Principle of Jet Electrochemical Machining

圖4 射流電解試驗(yàn)設(shè)備Fig.4 Equipment of Jet Electrochemical Machining

3 結(jié)果與分析

3.1 單因素試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1.1 工藝參數(shù)對(duì)表面粗糙度的影響分析

SLM制備的316L不銹鋼樣件是多元金屬合金，內(nèi)部組織是由兩種或兩種以上的晶粒組成，不同晶粒之間的電化當(dāng)量和極化電位各不相同，在加工過(guò)程中的陽(yáng)極溶解速度也會(huì)有差異，進(jìn)而產(chǎn)生微觀表面不平度。因此根據(jù)上述表面粗糙度形成機(jī)理分析，電解加工表面粗糙度與工藝參數(shù)及電解液密切相關(guān)，當(dāng)各參數(shù)合理搭配時(shí)，可得到較低的表面粗糙度。

當(dāng)控制加工時(shí)間和電解液溫度時(shí)，電流密度與加工后樣件表面粗糙度之間的關(guān)系，如圖5（a）所示。從圖中可知隨著電流密度的提高，SLM樣件表面粗糙度Ra值降低，而根據(jù)法拉第定律，電流密度提高的同時(shí)材料去除速度也更快，因此，可選擇較高的電流密度，既可以降低表面粗糙度，又可提高加工速度，兩者能完全協(xié)調(diào)?？刂齐娏髅芏群碗娊庖簻囟葧r(shí)，SLM 樣件表面粗糙度與加工時(shí)間之間的關(guān)系，如圖5（b）所示。曲線表明隨著加工時(shí)間的延長(zhǎng)，金屬表面粗糙度也隨之下降，這是由于加工時(shí)間較短時(shí)，材料去除量較小，SLM 基體表面大多數(shù)缺陷未被去除，表面粗糙度高，而隨著加工時(shí)間延長(zhǎng)，SLM基體表面存在的缺陷逐漸在加工中被除去，表面粗糙度明顯降低?？刂齐娏髅芏群图庸r(shí)間時(shí)，樣件表面粗糙度與電解液溫度之間的關(guān)系，如圖5（c）所示。圖中顯示電解液溫度與表面粗糙度成正比例關(guān)系，隨著電解液溫度的升高，表面粗糙度也逐漸升高。這是由于提高電解液溫度會(huì)加深材料表面晶界腐蝕，晶粒周界會(huì)被腐蝕出縫隙來(lái)，在電解液的沖刷下，SLM工件表面上的部分晶?？赡軙?huì)脫落而在表面形成坑穴，從而使得表面粗糙度惡化，這時(shí)在電解液中會(huì)發(fā)現(xiàn)有金屬微粒的殘?jiān)?/p>

圖5 工藝參數(shù)對(duì)SLM樣件表面粗糙度的影響Fig.5 Influence of Process Parameters on SLM Sample Surface Roughness

3.1.2 工藝參數(shù)對(duì)材料去除量的影響分析

電解加工后的零件尺寸會(huì)發(fā)生微量變化，而零件的尺寸及公差是實(shí)際生產(chǎn)加工中的一項(xiàng)重要指標(biāo)，在設(shè)計(jì)、生產(chǎn)及后期裝配過(guò)程中都十分重要［10］。對(duì)于電解加工而言，如果作為陽(yáng)極的SLM不銹鋼工件只發(fā)生金屬溶解而沒(méi)有其它物質(zhì)析出時(shí)，由法拉第定律可得樣件溶解的金屬質(zhì)量為：

式中：M—陽(yáng)極溶解的工件質(zhì)量（g）；

k—金屬元素的電化當(dāng)量［g（/A·min）］；

I—電流強(qiáng)度（A）；

t—電流通過(guò)極間的時(shí)間（min）。

在分析零件的尺寸及公差時(shí)，人們通常更關(guān)注零件幾何量的變化，將式（1）改寫可得到零件溶解的金屬體積V為：

式中：ω—元素的體積電化當(dāng)量［cm3（/A·min）］。

由式（2）可得，電解加工過(guò)程中的電流強(qiáng)度和加工時(shí)間與零件體積去除量有著密切關(guān)系。由于本試驗(yàn)中樣件在厚度方向上的尺寸容易測(cè)量，因此將零件材料的去除厚度作為零件體積去除量的評(píng)價(jià)指標(biāo)。

在單因素分析情況下，各工藝參數(shù)對(duì)SLM 工件材料去除量的影響，如圖6所示。由圖6（a）、圖6（b）可知隨著電流密度與加工時(shí)間的提高，材料去除量也隨之增長(zhǎng)，這是由于根據(jù)法拉第定律，電解中陽(yáng)極溶解的金屬質(zhì)量與電流強(qiáng)度和電流通過(guò)時(shí)間成正比例關(guān)系，因此，材料的去除量也隨著金屬溶解量的增加而提高。材料去除量與電解液溫度之間的關(guān)系，如圖6（c）所示?？梢钥吹诫S著電解液溫度的增加，工件厚度變化不明顯，因此推測(cè)得出電解加工材料去除量對(duì)電解液溫度的變化不敏感。

圖6 工藝參數(shù)對(duì)SLM樣件材料厚度去除量的影響Fig.6 Influence of Process Parameters on SLM Sample Material Thickness Removal

3.2 Box-Behnken響應(yīng)面試驗(yàn)結(jié)果與分析

在單因素試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，采用樣件表面粗糙度Ra和樣件去除量H作為響應(yīng)值，以單因素分析中的電流密度i、加工時(shí)間t、電解液溫度T作為考察因素，為獲得更加準(zhǔn)確的結(jié)論，每種加工參數(shù)選擇5組變量，建立三因素五水平正交試驗(yàn)表，采用正交試驗(yàn)法對(duì)射流電解多個(gè)工藝參數(shù)組合進(jìn)行探究。不同因素水平條件下的參數(shù)組合及試驗(yàn)結(jié)果，如表2所示。

表2 正交試驗(yàn)表及試驗(yàn)結(jié)果Tab.2 Orthogonal Test Table and Results

3.2.1 表面粗糙度響應(yīng)面分析

樣件粗糙度回歸模型方差分析結(jié)果，如表3所示。根據(jù)回歸模型的分析結(jié)果可知，模型的P值小于0.0001，表明回歸模型高度顯著。在工藝參數(shù)中，電流密度、加工時(shí)間、電解液溫度對(duì)應(yīng)P值均小于0.0001，表明前文所述的各工藝參數(shù)對(duì)SLM 樣件表面粗糙度Ra均具有極顯著影響，3個(gè)試驗(yàn)因素對(duì)粗糙度的影響從大到小依次為電流密度、電解液溫度、加工時(shí)間。粗糙度回歸模型中加工時(shí)間與電解液溫度交互項(xiàng)P＜0.05，說(shuō)明此交互作用影響顯著。

表3 表面粗糙度響應(yīng)面模型方差分析Tab.3 Analysis of Variance of Surface Roughness Response Surface Model

在Design-Expert 軟件中繪制出各因素交互效應(yīng)作用下的3D響應(yīng)曲面圖，如圖7所示。由圖7（a）可知，當(dāng)固定電解液溫度為25℃時(shí)，在加工時(shí)間及電流密度升高的過(guò)程中，SLM基體表面粗糙度明顯降低。粗糙度最小值出現(xiàn)在電流密度（140～150）A/cm2，加工時(shí)間（8～10）min范圍內(nèi)，對(duì)應(yīng)Ra數(shù)值為2μm左右。由圖7（b）可知，固定加工時(shí)間為10min 時(shí)，電流密度由30A/cm2提高到150A/cm2過(guò)程中，電解液溫度越高，基體表面粗糙度增幅越大；溫度越低，粗糙度增幅相對(duì)較小。粗糙度最小值出現(xiàn)在電流密度（140～150）A/cm2，電解液溫度（25～27）℃范圍內(nèi)。由圖7（c）可知，當(dāng)固定電流密度為150A/cm2時(shí)，加工時(shí)間越長(zhǎng)，電解液溫度越低，表面粗糙度呈現(xiàn)緩慢下降的趨勢(shì)。基于以上交互效應(yīng)分析可知，電流密度與加工時(shí)間同時(shí)增大時(shí)，SLM 工件表面粗糙度改善最為顯著，這也與單因素分析中電流密度，加工時(shí)間都與粗糙度成正比，而電解液溫度與粗糙度成反比關(guān)系這一結(jié)論相吻合。

圖7 各因素交互作用對(duì)粗糙度影響的響應(yīng)面圖Fig.7 The Response Surface Diagram of the Interaction of Various Factors on the Effect of Roughness

根據(jù)表2 的數(shù)據(jù)樣本及表3 的方差分析結(jié)果，通過(guò)Design-Expert軟件得到SLM樣件表面粗糙度二次多項(xiàng)式回歸方程：

3.2.2 材料去除量響應(yīng)面分析

材料去除量回歸模型方差分析結(jié)果，如表4所示。模型的P小于0.0001，表明模型具有高可靠性。各工藝參數(shù)P值均小于0.05，表明在95%的置信水平下，各工藝參數(shù)對(duì)材料去除量均具有顯著影響。其中，一次項(xiàng)電流密度與加工時(shí)間的P值均小于0.001，表明該參數(shù)對(duì)結(jié)果影響極顯著，且電流密度與加工時(shí)間的交互項(xiàng)也對(duì)結(jié)果影響顯著（P＜0.05）。通過(guò)分析方差可得，3個(gè)試驗(yàn)因素對(duì)材料去除量的影響順序?yàn)殡娏髅芏龋炯庸r(shí)間＞電解液溫度。

表4 材料去除量響應(yīng)面模型方差分析Tab.4 Analysis of Variance of Material Removal Response Surface Model

工藝參數(shù)相互作用對(duì)材料去除量的3D 響應(yīng)曲面圖，如圖8所示。由圖8（a）分析可知，固定電解液溫度為25℃時(shí)，電流密度由30A/cm2提高到150A/cm2過(guò)程中，加工時(shí)間越長(zhǎng)，樣件厚度去除量越大。在電流密度（120～150）A/cm2，加工時(shí)間（8～100）min范圍內(nèi)，材料去除量最大值為0.4mm。由圖8（b）可知，固定加工時(shí)間為6min時(shí)，電流密度與電解液溫度對(duì)樣件材料去除量交互影響的響應(yīng)面，當(dāng)固定加工時(shí)間時(shí)，電流密度由30A/cm2提高到150A/cm2過(guò)程中，材料去除量隨著電解液溫度的降低而緩慢升高，圖8（c）也出現(xiàn)同樣的趨勢(shì)，固定電流密度為100A/cm2時(shí)，加工時(shí)間由2min提高至10min過(guò)程中，材料去除量增幅不大，這也驗(yàn)證了在單因素分析中電解液溫度對(duì)材料去除量影響較小這一結(jié)論。

圖8 各因素交互作用對(duì)材料去除量影響的響應(yīng)面圖Fig.8 The Response Surface Diagram of the Interaction of Various Factors on the Amount of Material Removal

由相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)及方差分析可以同樣可以得出SLM工件材料去除量多項(xiàng)式回歸方程：

3.2.3 工藝參數(shù)模型驗(yàn)證

為了快速高效地完成對(duì)SLM工件的表面處理，在這里3.2.1及3.2.2節(jié)中使用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)的方式提出了射流電解加工中的重要參數(shù)針對(duì)既定目標(biāo)的預(yù)測(cè)回歸方程模型。為了驗(yàn)證此模型的正確性，任意選擇一組未出現(xiàn)在正交試驗(yàn)表中的參數(shù)組合，具體參數(shù)選擇與試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果，如表5所示。通過(guò)預(yù)測(cè)模型可知樣件材料去除量為0.228mm，實(shí)際加工后測(cè)量值為0.227mm，兩者之間的誤差率為0.3%；預(yù)測(cè)表面粗糙度為4.82μm，實(shí)際粗糙度測(cè)量值為4.26μm，兩者之間誤差率為13.3%，故該模型有較高的預(yù)測(cè)準(zhǔn)確性。

表5 射流電解模型工藝參數(shù)驗(yàn)證表Tab5 Validation Table of Jet Electrochemical Machining Model Process Parameters

3.3 射流電解加工優(yōu)化參數(shù)選擇

在本試驗(yàn)中有表面粗糙度與材料去除量?jī)蓚€(gè)評(píng)價(jià)指標(biāo)，這就是多指標(biāo)參數(shù)優(yōu)化問(wèn)題。多指標(biāo)問(wèn)題的復(fù)雜性表現(xiàn)在指標(biāo)之間可能出現(xiàn)相互矛盾的現(xiàn)象，對(duì)一個(gè)指標(biāo)好的水平組合對(duì)另一個(gè)指標(biāo)來(lái)說(shuō)可能是不好的，這時(shí)就需要兼顧各個(gè)指標(biāo)，尋找使得每個(gè)指標(biāo)都盡可能好的生產(chǎn)條件。為得到一組較為合理的參數(shù)，通常需要建立一些綜合評(píng)價(jià)的準(zhǔn)則。

針對(duì)本試驗(yàn)中的表面粗糙度與材料去除量?jī)蓚€(gè)評(píng)價(jià)指標(biāo)，文章中3.1及3.2節(jié)已給出了相應(yīng)的單獨(dú)分析，下文將依據(jù)降低消耗、提高效率的原則選取若干組合適的參數(shù)。我們將正交試驗(yàn)中樣件材料去除量數(shù)值排序后作為自變量，將對(duì)應(yīng)的表面粗糙度作為因變量繪制出曲線圖，可以發(fā)現(xiàn)隨著材料去除量的增加，粗糙度大致呈現(xiàn)逐漸降低的趨勢(shì)，如圖9所示。圖中：h0—當(dāng)材料去除量為h0時(shí)，SLM樣件標(biāo)表面缺陷已完全去除，此時(shí)對(duì)應(yīng)的表面粗糙度為r0。而去除量繼續(xù)增大時(shí)，粗糙度繼續(xù)減小最終趨于穩(wěn)定，h1即為粗糙度開(kāi)始趨于平穩(wěn)時(shí)的材料去除量，對(duì)應(yīng)粗糙度為r1。當(dāng)材料去除量大于h1時(shí)，粗糙度變化緩慢，從降低消耗的原則出發(fā)，我們需要確保材料去除量h＜h1，同時(shí)，材料去除量等于h0時(shí)，SLM樣件表面缺陷為完全除去，因此需要使h＞h0，最終確定材料去除量范圍是h0＜h＜h1，對(duì)應(yīng)粗糙度范圍是r1＜r＜r0。從表2中可以得出h1的值約為0.42mm，對(duì)應(yīng)粗糙度值r1約為2μm。而h0值的確定需要通過(guò)微觀形貌來(lái)判斷表面缺陷去除情況，SLM樣件不同材料去除量所對(duì)應(yīng)的表面微觀形貌，如圖10所示。

圖9 材料去除量與表面粗糙度變化趨勢(shì)Fig.9 The Change Trend of Material Removal and Surface Roughness

圖10 不同材料去除量對(duì)應(yīng)樣件表面微觀形貌Fig.10 Different Material Removal Amount Corresponds to the Surface Morphology of the Sample

從圖10可以觀察出當(dāng)材料去除量小于0.18mm時(shí)，樣件表面有較多凸起，孔洞等缺陷及明顯可見(jiàn)的激光熔融過(guò)程中產(chǎn)生的熔池形貌；當(dāng)材料去除量為0.18mm，如圖10（e）所示。此時(shí)SLM樣件表面缺陷已完全除去，無(wú)明顯缺陷，開(kāi)始出現(xiàn)電解特有的均勻微孔形貌；而當(dāng)材料去除量繼續(xù)增加，樣件表面逐漸平整，微孔深度變淺；當(dāng)材料去除量為h1時(shí)，微孔形貌已幾乎消失，表面完整，粗糙度達(dá)到最小，如圖10（i）所示。因此應(yīng)當(dāng)認(rèn)為h0取0.18mm較為合適，由此得到了材料去除量的合適范圍是0.18mm＜h＜0.42mm。在按材料去除量排序的正交試驗(yàn)表中，通過(guò)對(duì)照h的取值范圍，找出落在此區(qū)間里的若干組工藝參數(shù)組合。然后，還需對(duì)參數(shù)進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化，通過(guò)表中相關(guān)試驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn)，當(dāng)電解液溫度為45℃時(shí)，對(duì)應(yīng)樣件表面粗糙度總會(huì)出現(xiàn)較大波動(dòng)，由3.1.1節(jié)分析得到的結(jié)論可知，當(dāng)電解液溫度升高時(shí)，材料會(huì)發(fā)生嚴(yán)重的晶界腐蝕而在樣件表面留下空穴，使得粗糙度惡化，因此應(yīng)剔除電解液溫度為45℃的工藝參數(shù)組合。此外部分工藝參數(shù)加工后的樣件表面粗糙度相近，因此從降低消耗角度，保留幾組近似結(jié)果中材料去除量最小的一組參數(shù)，最終得到了以下五組合理的優(yōu)化工藝參數(shù)組合，如表6所示。

表6 優(yōu)化工藝參數(shù)組合Tab.6 Optimization Process Parameter Combination Table

4 結(jié)論

（1）本試驗(yàn)以射流電解修整SLM 成形樣件工藝過(guò)程為研究對(duì)象，以加工后樣件表面粗糙度以及材料去除量作為響應(yīng)值，選擇了對(duì)響應(yīng)值結(jié)果影響較大的三個(gè)工藝參數(shù)：電流密度、加工時(shí)間、電解液溫度，通過(guò)單因素試驗(yàn)和響應(yīng)面法確定了若干組合適的加工參數(shù)，在遵循降低消耗、提高效率的原則下，最終確定了5組優(yōu)化后的工藝參數(shù)組合。5組工藝參數(shù)對(duì)應(yīng)不同的加工后樣件表面粗糙度，分別為（2～6）μm，可按照實(shí)際設(shè)計(jì)及制造需求選取。（2）針對(duì)表面粗糙度及材料去除量，這里通過(guò)Design-Expert軟件分析了各自的多項(xiàng)式模型方差并給出了相關(guān)的數(shù)學(xué)表達(dá)式，通過(guò)實(shí)際加工驗(yàn)證，得到粗糙度與去除量的模型預(yù)測(cè)值和試驗(yàn)值數(shù)值誤差率分別為13.5%和0.3%，這證明該模型具有較高準(zhǔn)確率，可指導(dǎo)射流電解應(yīng)用于SLM 316L不銹鋼表面修整方面的工作。（3）射流電解能夠有效改善SLM成形工件表面的缺陷，未來(lái)配合多軸數(shù)控系統(tǒng)后可實(shí)現(xiàn)三維復(fù)雜曲面的加工，希望這種表面修整方式能夠在金屬增材制造領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。