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        市域快軌車輛轉(zhuǎn)向架構架設計

        2023-11-24 06:19:48付嘉慶姜明昊劉東坡
        裝備制造技術 2023年9期
        關鍵詞:構架轉(zhuǎn)向架蓋板

        付嘉慶,姜明昊,朱 戡,張 麗,劉東坡

        (北京軌道交通技術裝備集團有限公司,北京 100071)

        0 引言

        轉(zhuǎn)向架構架是列車的重要組成結(jié)構,是其他零部件安裝的基礎。它不僅需要強度滿足要求,而且尺寸、形狀和結(jié)構都應滿足各個零部件的組裝要求,保證各個部件在安裝過程中有足夠多的安裝空間[1]。構架設計的安全性、可靠性必須滿足要求,以確保列車在行駛過程中的安全性。市域快軌車輛動力轉(zhuǎn)向架構架用于城際市域動車組列車,該列車既要滿足在大鐵路線路上運行,又要滿足地鐵線路上運行,所以對市域快軌車輛動力轉(zhuǎn)向架構的設計也提出了較高的要求[2]。

        1 構架的結(jié)構設計及其工藝

        該動力轉(zhuǎn)向架構架采用的是傳統(tǒng)的二軸“H”形焊接鋼結(jié)構轉(zhuǎn)向架構架,由箱型焊結(jié)構的橫梁和2 根側(cè)梁組成,輪對與構架采用轉(zhuǎn)臂軸箱和一系剛簧及橡膠簧相連,構架與構架通過空氣彈簧相連。除橫梁上個別安裝座之外,整個動力轉(zhuǎn)向架構架基本上是對稱結(jié)構。構架的橫梁和側(cè)梁通過上下蓋板對接焊接和橫梁外腹板與側(cè)梁內(nèi)立板垂直焊接相連。動力轉(zhuǎn)向架構架結(jié)構如圖1 所示。

        1.1 構架結(jié)構

        構架側(cè)梁為箱型焊接結(jié)構,根據(jù)側(cè)梁各截面的應力情況在側(cè)梁內(nèi)部不同位置添加筋板,使側(cè)梁各個截面的應力更加良好,提高側(cè)梁的強度。該動力轉(zhuǎn)向架構架側(cè)梁為“弓”字形箱型梁體。側(cè)梁的上蓋板大體上分為三段,使得側(cè)梁焊接更加簡單的同時能夠加強冒筒與側(cè)梁上下蓋板連接處的強度。側(cè)梁上安裝了抗蛇行減振器座和抗側(cè)滾扭桿座等,可保證列車在高速運行過程中不會發(fā)生蛇行失穩(wěn),降低列車車廂的側(cè)滾量,防止列車超出設定限界,提高列車動力學性能。

        橫梁采用箱型焊接結(jié)構,為安放牽引梁和減輕整個構架的重量,橫梁為“口”型。橫梁上蓋板留有較大的空間,方便布置轉(zhuǎn)向架制動管路。橫梁上布有牽引電機上下支架、齒輪箱座和牽引拉桿座等。橫梁整體由上下蓋板、內(nèi)外腹板、內(nèi)部筋板以及各種安裝座組成。通過在內(nèi)部合理位置布置盡可能少的筋板來提高橫梁的強度,保證橫梁達到設計要求。

        1.2 構架結(jié)構的工藝性

        構架橫側(cè)梁采用鋼板件組焊而成,采用板材壓形件以減少焊縫。在布置構架焊縫時,應注意的事項:①每條焊縫都應布置在便于焊接的位置;②焊縫之間應留有較大的間隙,防止熱影響區(qū)相互影響,使得構架發(fā)生較大變形,降低構架強度;③焊縫應盡量避開應力較大的地方;④多條焊縫應避免布置在同一截面;⑤盡量減少多條焊縫交叉布置,來降低交叉焊縫處的應力;⑥焊縫的布置應盡可能對稱于截面的重心。

        側(cè)梁一系簧上方上蓋板加厚,因此在與中部上蓋板對接焊縫處設置斜坡,使得該處圓滑過渡,保證了合理的力流分布。對接處焊縫采用V 形焊縫,使得鋼板得以焊透,并要求磁粉和超聲波探傷來保證該處焊縫的質(zhì)量。為保證一系彈簧套筒與下蓋板連接處可以承受較強的載荷,套筒與下蓋板雙面均進行焊接,使得該處焊縫可以成受較強的交變載荷。構架上的安裝座基本采用質(zhì)密度高質(zhì)量可靠的鍛件加工而成,所有安裝座結(jié)構簡單,容易焊接。

        構架是轉(zhuǎn)向架其他零部件安裝的基礎,在設計過程中需合理分布各個零部件的安裝位置,保證轉(zhuǎn)向架在運行過程中時,構架上各個部件之間以及部件與構架之間不會發(fā)生干涉,造成安全隱患。在滿足構架上焊縫具有可焊性的同時應該合理分布焊縫的位置,使得焊縫以較低的質(zhì)量等級就可以滿足所需的疲勞強度和安全性,進而降低生產(chǎn)成本。對構架關鍵焊縫進行無損檢測,來保證構架的質(zhì)量。

        2 靜強度和疲勞強度分析

        該構架計算載荷和強度評估方法依據(jù)“DVS1612”和“EN13749”標準,結(jié)構應力計算采用Hyperworks 軟件完成[3]。

        2.1 有限元模型

        取整個構架進行建模,轉(zhuǎn)向架構架有限元模型包含以下單元:①4 節(jié)點六面體;②10 節(jié)點四面體;③2節(jié)點梁;④2 節(jié)點套管元件;⑤2 節(jié)點1 維間隙;⑥2節(jié)點單元。構架有限元模型大約包含0.98M 個單元和1.6M 個節(jié)點。

        在構架有限元計算中,構架結(jié)構自重、牽引電機重量和齒輪箱分配到構架上的重量以質(zhì)量形式在計算模型中進行計算,其他載荷根據(jù)作用方式分別以面載荷和節(jié)點載荷的形式作用于相應位置。

        構架所用材料主要參數(shù)和主要性能參數(shù)見表1。

        表1 主要參數(shù)(單位:MPa)

        構架強度計算載荷和載荷工況主要依據(jù)DVS 1612《軌道車輛用鋼焊接接頭的設計和疲勞等級》和EN 13749《鐵路應用一轉(zhuǎn)向架構架結(jié)構要求的規(guī)定方法》。

        2.2 構架強度計算及模態(tài)分析

        2.2.1 超常載荷工況下構架計算結(jié)果及評定

        在超常載荷工況下構架Von Mises 應力較大位置見表2。

        表2 超常載荷工況下較大應力發(fā)生位置

        由表2 可知,在超常載荷工況下構架最大應力出現(xiàn)在齒輪箱支架彎弧處,值為301 MPa,如圖2 所示。

        圖2 超常載荷工況下構架Von Mises 應力最大處

        計算結(jié)果表明,在超常載荷工況下構架最大應力值小于構架所用材料屈服許用應力(355 MPa),因此該構架靜強度滿足要求。

        2.2.2 運營載荷下構架計算結(jié)果及評定

        (1)構架基材分析

        在疲勞荷載下,根據(jù)DVS1612 進行基材安全系數(shù)的評估。運營載荷情況下轉(zhuǎn)向架構架基材安全系數(shù)較小的位置見表3。

        表3 運營載荷情況下轉(zhuǎn)向架構架基材安全系數(shù)

        由表3 可知,在運營載荷工況下構架基材最小安全系數(shù)出現(xiàn)在電機上支架內(nèi)側(cè)彎弧處,值為1.11,如圖3 所示。

        圖3 運營載荷工況下構架基材安全系數(shù)最小處

        (2)構架焊縫分析

        在疲勞荷載下,根據(jù)DVS1612 進行焊縫安全系數(shù)的評估。運營載荷情況下轉(zhuǎn)向架構架焊縫安全系數(shù)較小的位置見表4。

        表4 運營載荷情況下轉(zhuǎn)向架構架焊縫安全系數(shù)

        由表4 可知,在運營載荷工況下構架焊縫最小安全系數(shù)出現(xiàn)在制動吊座與側(cè)梁連接處焊縫,值為1.01,如圖4 所示。

        運營載荷工況下構架焊縫安全系數(shù)最小處,構架最小安全系數(shù)為1.01,出現(xiàn)在制動吊座與側(cè)梁連接處焊縫,其余位置最小安全系數(shù)均大于1,其中基材最小安全系數(shù)為1.11。構架基材和焊縫強度滿足標準要求。

        3 構架試驗

        為了進一步驗證構架的靜強度及疲勞強度,對構架按照UIC615-4-2003《動車轉(zhuǎn)向架—走行機構—轉(zhuǎn)向架構架結(jié)構強度試驗》和BSEN13749-2011《鐵路設施-轉(zhuǎn)向架結(jié)構要求的規(guī)定》標準進行強度試驗,并通過標準規(guī)定的疲勞極限圖考核構架的疲勞壽命能否滿足使用要求[4-5]。同時按照UIC615-4-2003《動車轉(zhuǎn)向架—走行機構—轉(zhuǎn)向架構架結(jié)構強度試驗》執(zhí)行1000 萬次疲勞試驗。

        3.1 試驗加載設備、測試儀器和環(huán)境條件

        試驗加載設備為MTS-16 疲勞試驗機,應變數(shù)據(jù)采集采用TDS-530 靜態(tài)應變儀。試驗場地附近無影響測試精度的強磁場、噪聲、振動干擾;試驗室溫度在15 ~25 ℃、空氣相對濕度不大于60%。所用載荷傳感器及測試設備均經(jīng)過有資質(zhì)單位的檢定校準,并在校準有效期內(nèi)。

        3.2 實驗內(nèi)容

        3.2.1 構架靜強度試驗

        測試一個構架在靜態(tài)最大載荷下的應力,判斷其靜強度是否滿足要求;檢驗構架在最大載荷作用下是否產(chǎn)生永久變形(屈服)。

        3.2.2 構架疲勞強度試驗

        測試一個構架在各營運工況下載荷下的應力變化值,檢驗構架能否滿足1000 萬次疲勞壽命的設計要求。

        3.3 應力測點分布

        根據(jù)構架仿真計算結(jié)果,在應力較大和關鍵部位進行貼片。

        3.4 試驗結(jié)果

        根據(jù)UIC615-4 和EN13749 標準進行評估,靜態(tài)載荷下,最大應力值為338.7 MPa,所有測點都在靜強度許用應力范圍內(nèi)。

        疲勞試驗結(jié)果表明:測試數(shù)據(jù)均在UIC615-4 和EN13749 規(guī)定的疲勞極限范圍內(nèi),如圖5 所示;同時進行1000 萬次疲勞試驗,試驗結(jié)束后無裂紋產(chǎn)生。

        圖5 UIC615-4 標準下構架各測試數(shù)據(jù)在疲勞極限圖的位置

        4 結(jié)論

        市域快軌車輛動力轉(zhuǎn)向架構架采用經(jīng)典的“H”焊接結(jié)構設計,通過焊縫合理的布局、先進的焊接技術和工藝以及焊后打磨等方法,使得構架具有焊后殘余應力分布均勻、變形量小和機加工之前不需要退火等特點。同時對構架進行仿真計算來分析構架的應力分布,并通過試驗機構的靜強度和疲勞強度試驗證明,該構架滿足市域快軌車輛對構架的要求。

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