翟志龍, 曹傳軍

(中國(guó)航發(fā)商用航空發(fā)動(dòng)機(jī)有限責(zé)任公司, 上海 200241)

高壓壓氣機(jī)是航空發(fā)動(dòng)機(jī)核心機(jī)三大部件之一,其性能對(duì)整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)至關(guān)重要。隨著現(xiàn)代民用航空發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)耗油率、安全性等要求的不斷提高,高壓壓氣機(jī)設(shè)計(jì)指標(biāo)亦隨之提高,高壓壓氣機(jī)設(shè)計(jì)面臨越來(lái)越大的挑戰(zhàn),所以要求高壓壓氣機(jī)不僅具有良好的設(shè)計(jì)點(diǎn)性能,而且還要有良好的非設(shè)計(jì)點(diǎn)性能[1]。為了實(shí)現(xiàn)壓氣機(jī)非設(shè)計(jì)工況的穩(wěn)定運(yùn)行,可調(diào)靜葉作為一種常用的措施已經(jīng)得到廣泛的應(yīng)用,通過(guò)改變靜葉的安裝角調(diào)整下游轉(zhuǎn)子葉片的進(jìn)口攻角,改善壓氣機(jī)各排葉片之間的氣動(dòng)匹配,從而避免壓氣機(jī)發(fā)生中低轉(zhuǎn)速失速和喘振,同時(shí)角度聯(lián)調(diào)也可以?xún)?yōu)化工作點(diǎn)效率。

中外研究人員針對(duì)壓氣機(jī)導(dǎo)葉、靜葉安裝角可調(diào)的擴(kuò)穩(wěn)方法開(kāi)展了大量工作。吳虎[2]、宮偉等[3]、范非達(dá)[4]采用一維或者三維方法對(duì)多級(jí)軸流壓氣機(jī)靜葉調(diào)節(jié)規(guī)律開(kāi)展相關(guān)研究,擴(kuò)大了多級(jí)軸流壓氣機(jī)非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速的穩(wěn)定工作范圍。楚武利等[5]通過(guò)試驗(yàn)研究了帶導(dǎo)葉的單級(jí)軸流壓氣機(jī)在進(jìn)口導(dǎo)葉無(wú)預(yù)旋、全葉高預(yù)旋2°和葉頂端部預(yù)旋2°時(shí),壓氣機(jī)總性能、基元性能及失速邊界的變化情況。對(duì)比分析了3種導(dǎo)葉在不同轉(zhuǎn)速下的性能曲線,結(jié)果表明導(dǎo)葉預(yù)旋對(duì)壓氣機(jī)在非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下有很好的擴(kuò)穩(wěn)效果。

宋文艷等[6]采用加權(quán)組合方法針對(duì)某三級(jí)風(fēng)扇開(kāi)展了轉(zhuǎn)角調(diào)節(jié)規(guī)律研究,張夏雯等[7]基于壓氣機(jī)一維平均流線模型與復(fù)合形法/模擬退火法的優(yōu)化算法,史磊等[8]、鐘勇健[9]、孫鵬等[10]引入多目標(biāo)優(yōu)化算法,以設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速或部分轉(zhuǎn)速的峰值效率為優(yōu)化目標(biāo),對(duì)多級(jí)軸流壓氣機(jī)可轉(zhuǎn)靜葉的安裝角調(diào)節(jié)規(guī)律進(jìn)行了優(yōu)化,壓氣機(jī)效率得到提高。張健等[11]應(yīng)用試驗(yàn)的方法,在設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下,通過(guò)試驗(yàn)調(diào)節(jié)一臺(tái)三級(jí)軸流壓氣機(jī)各級(jí)組合,找到了壓氣機(jī)的一組最佳角度匹配。試驗(yàn)結(jié)果分析表明,靜葉角度的改變對(duì)壓氣機(jī)性能有著極為明顯的影響,采用最佳角度匹配,最高絕熱效率提高了7.4%,穩(wěn)定工作裕度也有顯著的增加。夏聯(lián)[12]等進(jìn)行了一臺(tái)七級(jí)軸流高壓壓氣機(jī)的靜葉調(diào)節(jié)試驗(yàn)研究,試驗(yàn)結(jié)果表明:低轉(zhuǎn)速下,通過(guò)靜葉角度優(yōu)化調(diào)節(jié)能有效低改善壓氣機(jī)性能,拓寬穩(wěn)定工作范圍,并且,壓氣機(jī)低速性能受靜葉可調(diào)角度的配比影響很大。此外,李世林[13]從可調(diào)葉片系統(tǒng)對(duì)壓氣機(jī)喘振裕度的影響開(kāi)展了分析研究,曹傳軍等[14-15]從葉片扭轉(zhuǎn)角度偏差、葉尖間隙對(duì)壓氣機(jī)氣動(dòng)性能影響開(kāi)展了分析研究,結(jié)果表明,角度偏差對(duì)流量壓比有一定影響,對(duì)峰值效率點(diǎn)的影響微弱。

從以上的分析來(lái)看,國(guó)內(nèi)外對(duì)壓氣機(jī)可調(diào)靜葉研究多集中于使用數(shù)值研究手段研究角度組合如何提升單級(jí)或者級(jí)數(shù)較少的多級(jí)壓氣機(jī)非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速性能,針對(duì)級(jí)數(shù)超過(guò)十級(jí)的高負(fù)荷多級(jí)壓氣機(jī),角度變化以后總性能如何發(fā)生變化,可調(diào)級(jí)與不可調(diào)級(jí)各自以及相互匹配關(guān)系如何發(fā)生變化,在數(shù)值和試驗(yàn)研究方面報(bào)道較為少見(jiàn)。因此,現(xiàn)針對(duì)十級(jí)軸流壓氣機(jī)開(kāi)展數(shù)值模擬和試驗(yàn)研究,探究角度聯(lián)調(diào)對(duì)多級(jí)軸流壓氣機(jī)設(shè)計(jì)和非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下總性能以及級(jí)間特性的影響。

1 數(shù)值模擬分析

研究對(duì)象為十級(jí)軸流壓氣機(jī),總壓比為20以上,包含進(jìn)口導(dǎo)葉在內(nèi)共21排葉片,其中前五級(jí)葉片(S0,S1,S2,S3,S4)可調(diào),計(jì)算模型如圖1所示。計(jì)算采用商用NUMECA軟件,該軟件在葉輪機(jī)械領(lǐng)域應(yīng)用廣泛,計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,如圖2所示,計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(computational fluid dynamics,CFD)計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果流量吻合良好。計(jì)算網(wǎng)格采用Autogrid5劃分,網(wǎng)格拓?fù)洳捎肏-O-H結(jié)構(gòu),保證最小網(wǎng)格正交性>15°,最大網(wǎng)格長(zhǎng)寬比<5 000,最大網(wǎng)格延展比<5,計(jì)算時(shí)第一層網(wǎng)格高度取值10-5mm,網(wǎng)格壁面第一層網(wǎng)格質(zhì)量y+< 5(圖1),十級(jí)壓氣機(jī)網(wǎng)格總量約900萬(wàn)。

圖1 計(jì)算模型及網(wǎng)格y+值分布Fig.1 Diagram of calculation model and distribution of the grid’s y+

橫坐標(biāo)代表無(wú)量綱壓氣機(jī)進(jìn)口換算流量,縱坐標(biāo)代表無(wú)量綱總壓比;換算流量采用計(jì)算結(jié)果堵點(diǎn)流量進(jìn)行歸一化

流場(chǎng)模擬采用Fine/Turbo模塊,單通道定常計(jì)算,湍流模型采用Spalart-Allmaras(S-A)模型,進(jìn)口取試驗(yàn)條件下的進(jìn)口總溫總壓,出口中徑處給定徑向平衡的靜壓,計(jì)算中通過(guò)改變出口靜壓獲得壓氣機(jī)的特性線。

圖2所示為基準(zhǔn)角度計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比?？梢钥闯?流量壓比、流量效率特性曲線的趨勢(shì)基本一致,流量偏差小于0.5%,計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好。

1.1 靜葉角度聯(lián)調(diào)對(duì)總性能的影響

對(duì)研究方案做如下簡(jiǎn)化:A代表設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速基準(zhǔn)角度方案,聯(lián)調(diào)規(guī)律A+5、A+3分別代表以S1靜子葉片為基準(zhǔn),整體關(guān)閉5°和3°的方案,研究角度關(guān)閉對(duì)氣動(dòng)性能的影響;A-5、A-3分別代表以S1靜子葉片為基準(zhǔn),整體打開(kāi)5°和3°的方案,研究角度打開(kāi)對(duì)氣動(dòng)性能的影響,B代表90%轉(zhuǎn)速基準(zhǔn)角度方案,角度打開(kāi)或者關(guān)閉方案與A方案類(lèi)似。

圖3所示為設(shè)計(jì)和90%轉(zhuǎn)速下,不同可調(diào)葉片(variable stator vane, VSV)調(diào)節(jié)角度對(duì)總性能的影響。其中換算流量采用方案A-5堵點(diǎn)流量進(jìn)行歸一化,總壓比采用方案A-5的最高壓比進(jìn)行歸一化,效率采用方案A的峰值效率進(jìn)行歸一化。

圖3 可調(diào)靜葉調(diào)節(jié)角度對(duì)總特性影響Fig.3 Effect of different VSV angles on total performance

A數(shù)值模擬結(jié)果表明,設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下,相較于基準(zhǔn)角度,聯(lián)調(diào)打開(kāi)3°和5°,堵塞點(diǎn)流量分別增加5.9%和9.4%,總壓比分別增加9.77%和12.26%(沿著工作線);關(guān)閉3°和5°,堵塞點(diǎn)流量分別減少5.3%和9.1%,總壓比分別減少6.79%和11.49%(沿著工作線);表明打開(kāi)或者關(guān)閉相同的角度,對(duì)總流量和壓比的影響程度基本一致,打開(kāi)角度可以增加流通能力,軸向速度增加,切線速度不變的情況下,氣流攻角偏向正攻角,做功能力增強(qiáng)。90%轉(zhuǎn)速下,角度聯(lián)調(diào)對(duì)流量和壓比的影響規(guī)律類(lèi)似,但是影響量級(jí)更大。對(duì)于效率的影響方向并不相同,設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下,打開(kāi)3°和5°,峰值效率分別下降0.49%和0.94%,關(guān)閉3°和5°,峰值效率分別提高0.16%和降低0.04%,而對(duì)于非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下,打開(kāi)3°和5°,峰值效率分別提高1.45%和2.31%,關(guān)閉3°和5°,峰值效率分別降低1.74%和2.86%。相對(duì)于目前的基準(zhǔn)角度方案,設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下,略關(guān)閉一定角度,效率略有提升,而在非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下,略打開(kāi)一定角度,可以提高效率,表明在不同轉(zhuǎn)速下,前面級(jí)角度變化后,前后各級(jí)的匹配關(guān)系變化不同,進(jìn)而整臺(tái)壓氣機(jī)效率發(fā)生變化。因此,需要進(jìn)一步從級(jí)間匹配特性入手,深入研究角度變化對(duì)多級(jí)軸流壓氣機(jī)性能的影響。

表1給出了設(shè)計(jì)和非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速各研究方案喘振裕度,相對(duì)于基準(zhǔn)方案,設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下,角度打開(kāi)或者關(guān)閉,喘振裕度變化范圍在3.4%左右,非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下,喘振裕度變化范圍在4.28%左右,表明對(duì)于當(dāng)前方案而言,角度變化對(duì)喘振裕度變化影響不大。

表1 角度對(duì)喘振裕度的影響

1.2 靜葉角度聯(lián)調(diào)對(duì)級(jí)間匹配特性的影響

圖4～圖7給出了設(shè)計(jì)和90%轉(zhuǎn)速下各角度聯(lián)調(diào)方案下第一級(jí)和第七級(jí)單級(jí)流量壓比特性。單級(jí)特性采用S-R為一級(jí)。由圖4和圖5可以看出,角度打開(kāi)以后,整體流通能力增強(qiáng),第一級(jí)特性整體向流量增大,壓比增加方向變化,角度關(guān)閉,流量和壓比向相反的方向變化;角度打開(kāi)3°,第一級(jí)流量增加6%左右,第一級(jí)壓比增大7%左右,而第七級(jí)特性變化較小,表明整機(jī)的流量增加,壓比提高主要由前面級(jí)特性變化導(dǎo)致。對(duì)于90%轉(zhuǎn)速而言,規(guī)律類(lèi)似。

圖5 設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速第七級(jí)流量壓比特性Fig.5 Mass flow and pressure ratio characteristic of stage 7 at design speed

圖6 90%轉(zhuǎn)速第一級(jí)流量壓比特性Fig.6 Mass flow and pressure ratio characteristic of stage 1 at 90% design speed

圖7 90%轉(zhuǎn)速第七級(jí)流量壓比特性Fig.7 Mass flow and pressure ratio characteristic of stage 7 at 90% design speed

1.3 靜葉角度聯(lián)調(diào)對(duì)流場(chǎng)細(xì)節(jié)的影響

由于1.2節(jié)中VSV角度變化對(duì)第一級(jí)特性影響顯著,因此圖8給出了設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下各個(gè)方案第一級(jí)轉(zhuǎn)子95%葉高(近葉尖區(qū)域)相對(duì)馬赫數(shù)云圖,對(duì)比圖8(a)、圖8(b)和圖8(c)可以發(fā)現(xiàn),隨著角度打開(kāi)(從關(guān)3°到開(kāi)3°),激波位置基本不變,激波強(qiáng)度逐漸增強(qiáng)。圖9給出了設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下各個(gè)方案第一級(jí)轉(zhuǎn)子50%葉高(葉中區(qū)域)相對(duì)馬赫數(shù)云圖。對(duì)比圖9(a)、圖9(b)和圖9(c),隨著角度逐漸打開(kāi)(從關(guān)3°到開(kāi)3°)可以發(fā)現(xiàn)與葉尖區(qū)域類(lèi)似,激波逐漸增強(qiáng),除此以外,激波位置也由葉片前緣推到上游位置,由正激波形成了脫體激波,做功能力進(jìn)一步增強(qiáng)。

圖8 峰值效率點(diǎn)95%葉高相對(duì)馬赫數(shù)云圖Fig.8 Relative mach number contour map at 95% span of peak efficiency point

圖9 峰值效率點(diǎn)50%葉高相對(duì)馬赫數(shù)云圖Fig.9 Relative mach number contour map at 50% span of peak efficiency point

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

為進(jìn)一步驗(yàn)證數(shù)值模擬得到的角度影響規(guī)律,對(duì)該壓氣機(jī)開(kāi)展了試驗(yàn)研究。試驗(yàn)研究在中國(guó)航發(fā)商發(fā)壓氣機(jī)試驗(yàn)臺(tái)開(kāi)展,該試驗(yàn)臺(tái)驅(qū)動(dòng)電機(jī)最大功率為25 MW,流量調(diào)節(jié)范圍為0～50 kg/s,最高轉(zhuǎn)速20 000 r/min。試驗(yàn)裝置主要包括進(jìn)口流量管、節(jié)流閥、穩(wěn)壓箱、試驗(yàn)件本體、排氣系統(tǒng)等,圖10為壓氣機(jī)試驗(yàn)臺(tái)簡(jiǎn)圖。

1為進(jìn)氣塔;2為進(jìn)氣系統(tǒng);3為穩(wěn)壓箱;4為試驗(yàn)件;5為引氣系統(tǒng);6為排氣系統(tǒng);7為齒輪箱;8為動(dòng)力裝置

試驗(yàn)中通過(guò)臺(tái)架進(jìn)口流量管測(cè)量物理流量。壓氣機(jī)進(jìn)口布置總溫和總壓梳狀探針,測(cè)量壓氣機(jī)進(jìn)口截面溫度和壓力,沿程靜葉前緣布置葉型探針,測(cè)量級(jí)間總溫和總壓,壓氣機(jī)出口截面布置總溫總壓探針,測(cè)量出口截面溫度和壓力。試驗(yàn)時(shí)通過(guò)作動(dòng)機(jī)構(gòu)調(diào)節(jié)壓氣機(jī)各級(jí)葉片角度,得到角度變化對(duì)壓氣機(jī)總特性和級(jí)間流場(chǎng)的影響?；诩?jí)間總溫總壓計(jì)算各級(jí)單級(jí)特性,基于進(jìn)、出口測(cè)量值計(jì)算壓氣機(jī)總特性,其中效率根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)采用文獻(xiàn)[1]的變比熱公式計(jì)算。

2.1 角度聯(lián)調(diào)對(duì)總性能的影響

圖11給出了設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速和非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下角度調(diào)節(jié)方案對(duì)壓氣機(jī)總特性的影響,由于該試驗(yàn)件負(fù)荷較高,喘振能量較大,出于安全考慮,各項(xiàng)角度調(diào)節(jié)試驗(yàn)均未進(jìn)喘,錄取到峰值效率點(diǎn),研究角度對(duì)流量和峰值效率的影響。換算流量采用方案A-3堵點(diǎn)流量進(jìn)行歸一化,總壓比采用方案A的最高壓比進(jìn)行歸一化,效率采用方案A+3的峰值效率進(jìn)行歸一化。

圖11 角度對(duì)總特性影響(設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速)Fig.11 Effect of VSV angles on total performance (at designed speed)

圖11(a)表明角度變化對(duì)總流量和工作點(diǎn)匹配位置的影響很大,結(jié)合圖11(b),角度打開(kāi)3°,總流量增加5%,關(guān)閉3°,總流量減少4.6%左右,與1.1節(jié)數(shù)值計(jì)算結(jié)果角度變化對(duì)流量的影響程度基本相當(dāng),表明數(shù)值計(jì)算對(duì)于堵塞點(diǎn)流量的計(jì)算較為準(zhǔn)確。角度打開(kāi)3°和關(guān)閉3°,峰值效率分別降低0.73%和提高0.2%,與計(jì)算結(jié)果趨勢(shì)基本一致,具體量值略有差異,對(duì)于非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速而言,堵塞點(diǎn)流量和峰值效率變化趨勢(shì)與計(jì)算結(jié)果一致。該試驗(yàn)結(jié)果同樣表明,數(shù)值計(jì)算對(duì)于流量變化的預(yù)測(cè)較為準(zhǔn)確,對(duì)于角度聯(lián)調(diào)變化導(dǎo)致效率的趨勢(shì)性變化同樣較為準(zhǔn)確,但是對(duì)于效率變化的具體量值與試驗(yàn)結(jié)果存在一定差異。結(jié)合前文數(shù)值計(jì)算結(jié)果可以看出,對(duì)于該方案多級(jí)壓氣機(jī),設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下,角度偏關(guān)可以提升一定效率,非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下角度打開(kāi)可以提升效率。

2.2 角度聯(lián)調(diào)對(duì)級(jí)間匹配特性的影響

圖12、圖13分別給出了角度變化對(duì)設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速第一級(jí)、第七級(jí)單級(jí)特性的影響。由于試驗(yàn)時(shí)級(jí)間總溫、總壓探針布置于各級(jí)靜子前緣,因此單級(jí)特性采用S-R作為一級(jí)。圖12表明,打開(kāi)角度,導(dǎo)致第一級(jí)特性線向流量增加,負(fù)荷增加的方向變化,以工作點(diǎn)為例,打開(kāi)3°,導(dǎo)致第一級(jí)壓比提高4%;關(guān)閉3°,導(dǎo)致第一級(jí)壓比降低3%左右,這與前文計(jì)算結(jié)果規(guī)律基本一致。而對(duì)于第七級(jí)而言,角度打開(kāi)或者關(guān)閉,第七級(jí)特性基本不變,角度打開(kāi)以后,會(huì)導(dǎo)致該級(jí)工作在堵點(diǎn)位置,角度關(guān)閉,會(huì)導(dǎo)致該級(jí)工作在偏喘點(diǎn)附近,角度聯(lián)調(diào)變化,會(huì)改變前面級(jí)單級(jí)特性,具體而言,打開(kāi)角度,會(huì)導(dǎo)致流通能力增強(qiáng),負(fù)荷提高,進(jìn)而導(dǎo)致整臺(tái)壓氣機(jī)性能提高,而對(duì)于后面級(jí)而言,角度聯(lián)調(diào),級(jí)特性不發(fā)生變化,匹配的工作點(diǎn)位置發(fā)生變化。圖14、圖15分別給出了角度變化對(duì)非設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速第一級(jí)、第七級(jí)單級(jí)特性的影響,規(guī)律與前文計(jì)算結(jié)果一致。

圖12 設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速第一級(jí)流量壓比特性Fig.12 Mass flow and pressure ratio characteristic of stage 1 at design speed

圖13 設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速第七級(jí)流量壓比特性Fig.13 Mass flow and pressure ratio characteristic of stage 7 at design speed

圖14 90%轉(zhuǎn)速第一級(jí)流量壓比特性Fig.14 Mass flow and pressure ratio characteristic of stage 1 at 90% design speed

圖15 90%轉(zhuǎn)速第七級(jí)流量壓比特性Fig.15 Mass flow and pressure ratio characteristic of stage 7 at 90% design speed

3 結(jié)論

(1)設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下,前面級(jí)可調(diào)葉片角度打開(kāi)可以使得整臺(tái)壓氣機(jī)流通能力增加,打開(kāi)3°,流量增加約5%,效率降低約0.5%～0.7%;關(guān)閉3°,流量減少約6%,但是效率提升約0.2%。

(2)多級(jí)軸流壓氣機(jī)角度聯(lián)調(diào)主要改變了前面級(jí)的特性線,后面級(jí)特性線不發(fā)生變化,整機(jī)的流量增加,壓比提高主要由前面級(jí)特性變化導(dǎo)致。

(3)針對(duì)第一級(jí)特性,隨著角度逐漸打開(kāi),葉尖、葉中區(qū)域激波強(qiáng)度逐漸增強(qiáng),葉中區(qū)域的激波位置由葉片前緣推到更上游位置。